Формулы приведения для балок

За исключением метода однородных балок, все остальные методы основаны на отличии результатов опытов над колеблющимися балками с демпфированием и без него, а зачастую эти отличия очень малы. Поскольку получающиеся при этом малые величины входят в знаменатели формул приведения, даже малые погрешности в результатах измерений или в задании геометрии балки будут многократно увеличиваться при использовании формул приведения для обработки результатов экспериментов, что приведет к ошибочным окончательным результатам. В качестве общих правил для предотвращения указанных неприятностей обычно рекомендуется следующее [c.325]

Определение коэффициентов влияния для балок, в каждом из пролетов которых сечение балки постоянно, а опоры абсолютно жесткие, производится по формулам, приведенным в табл. II.3. [c.78]

Формулы для балок. При использовании метода приведения для исследования динамического поведения шарнирно опертых балок достаточно учитывать частоту собственных колебаний oj такой балки, которая равна [c.274]

Приведенные формулы применимы и для балок из одного материала, имеющего различные модули упругости на растяжение и сжатие. [c.85]

Приведенные формулы применимы для расчета балок без перегородок при относительных толщинах стенок - 0,02, [c.151]

Выражения (6.28) и (6.29) представляют первую и вторую производные через конечные разности. Эти выражения называются центральными. разностями, поскольку они. содержат ординаты, относящиеся к точкам, лежащим по обе стороны от точки г. Можно также получить выражения, содержащие (помимо ординаты в точке i) ординаты, относящиеся к точкам, которые расположены или только справа, или только слева от точки i, Такие выражения называются разностями для интерполирования соответственно вперед или назад. Кроме того, в конечно-разностной форме можно представить и производные порядка выше второго. Однако конечно-разностных формул, приведенных выше, будет достаточно для определения прогибов балок ). [c.234]

В табл. 7 рассмотрены шесть наиболее часто встречающихся в расчетах схем балок с различными вариантами нагрузок и способов закрепления в опорах. Формулы, приведенные в таблице, справедливы для балок постоянного сечения. [c.341]

Приведенные расчеты на прочность и износ условны, так как основаны на ряде допущений. Например, формула для напряжений при изгибе неприменима для балок с высотой h, имеющей тот [c.77]

Главные напряжения и их направления определяются по нормальным II касательным напряжениям в поперечном сечении по формулам табл. 19. Направления главных напряжений для различных точек внутри контура балки изображаются с помощью траекторий напряжений (см. стр. 19). Приведенные в табл. 19 зависимости достаточно точны для участков балок, удаленных от зон концентрации напряжений и местных нагрузок. [c.89]

Мы ограничиваемся пока приведенными числовыми примерами. Сделанных вычислений, конечно, недостаточно, чтобы установить какие-либо формулы для расчета балок на удар, но все же они несколько выясняют физическую сторону явления удара и дают возможность сделать некоторые общие заключения. [c.232]

Частота собственных изгибных колебаний балок для случаев опорных креплений, приведенных на фиг. 2. 24—2. 28, определяется по формуле [c.63]

Для двутавровых балок с одной осью симметрии и более развитым сжатым поясом проверку устойчивости следует производить по приведенным выще формулам, но коэффициент г 5 в формуле (3.109) — определять из выражения [42] [c.268]

Для сварного соединения балок, воспринимающий переменные нагрузки, более рационален тип конструкции, приведенный на рис. 17-2, б. Увеличением длины щва можно значительно повысить несущую способность конструкции, а устройством выкружек с радиусом — достигнуть снижения концентраторов напряжений. Расчет соединений элементов при этом следует производить при значении Кз=2 с учетом у см. формулу (10.6) [c.420]

Для сварного сопряжения балок, воспринимающих переменные нагрузки, более рационален тип, приведенный на конструкции фиг. 198, б. Увеличением длины с можно значительно повысить несущую способность конструкции, а устройством выкружек достигнуть снижения концентраторов напряжений. Расчет прикреплений элементов следует производить при значении р = 2 с учетом 7 (формула 302). Стыковые соединения в ответственных конструкциях следует механически обработать. [c.372]

ПРИВЕДЕННАЯ ФОРМУЛА ДЛЯ ПОДБОРА СЕЧЕНИИ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК, НАХОДЯЩИХСЯ В УСЛОВИЯХ ПОПЕРЕЧНОГО ИЗГИБА И КРУЧЕНИЯ [c.235]

Метод проверки устойчивости балок сохраняется таким же,, как для стальных балок [1]. Значения коэффициентов ф для балок из стали, приведенные в табл. 9 приложения IV [1], вычислены по формулам и таблицам С. П. Тимощенко [11] при = = 2100 т/сл4 и о =2,4г/сж2. Критические напряжения прямо пропорциональны модулю продольной упругости, а значения коэффициентов Ф, кроме того, обратно пропорциональны пределу текучести. [c.126]

Значения D а Вз определяются по приведенным выше формулам. Угол поворота вправо опоры ф5=— определяется аналогично. Таким же способом можно найти и значения динамического угла поворота для различных случаев оиирания и нагрузок пульсирующими моментами однопролетных балок. Решение для этих случаев приведено в табл. 11. [c.91]

Для обеспечения местной устойчивости стенок балок пролетных строений их подкрепляют системой поперечных и продольных ребер жесткости, которые могут быть запроектированы жесткими (негнущи-мися) или упругими (гнущимися). В первом из приведенных случаев критические напряжения в отсеках стенок используются полностью. Если стенка усилена продольными ребрами жесткости, то момент инерции негнущегося поперечного ребра можно определить по формуле (11.128). [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...