Щель диффузорная

Расход воздуха регулируется путем перемещения диффузорного распылителя вдоль оси горелочного устройства, при этом возникает поток вторичного воздуха, проходящего через кольцевую щель между корпусом горелки 8 и диффузорным распылителем 11. Топливоподающая трубка 2 выставляется таким образом, что по мере увеличения указанного кольцевого зазора ее выходное отверстие попадает в область большего разрежения. [c.189]

Определяется высота щели к при входе пылевоздушного потока в диффузорную камеру [c.311]

В опытах варьировалась высота щели в месте входа пылевоздушного потока в диффузорную камеру. Для каждого значения высоты замерялись объем отсасываемого воздуха, запыленность воздуха в приемном отверстии сепаратора и в отсасывающем воздуховоде - аэродинамическое сопротивление сепаратора. В каждой серии опытов определялся также дисперсный состав пыли, поступающей в сепаратор. Результаты экспериментов приведены в табл. 5.18, 5.19. [c.317]

Весьма эффективным методом снижения потерь в коротких диффузорах с большими степенями расширения является отсос пограничного слоя и вдув активного потока в диффузорный канал. Некоторые схемы такого воздействия показаны на рис. 10.12. Существует достаточно много схем организации отсоса. Наиболее часто используется щелевой отсос с расположением первой щели отсоса перед сечением отрыва. Более эффективен отсос потока через перфорированные стенки. В этом случае помимо удаления заторможенной жидкости на основное течение накладывается поперечный градиент давления, обеспечивающий отклонение линий тока к стенкам канала (рис. 10,12,6). Зависимость величины от интенсивности отсоса q=mora/m, где /Иою—количество отсасываемой жидкости, а т — общий ее расход, показывает (рис, 10,13), что при q = b % коэффициент полных потерь может быть уменьшен на 20—30 % исходного уровня. Основным недостатком рассматриваемого метода является необходимость использования для отсоса независимого источника низкого, давления и удаления из канала части потока. Добавочные затраты энергии на осуществление этих процессов оказываются заметными. Иногда для отсоса можно использовать естественный продольный перепад давления, имеющийся в диффузоре. Схема такого отсоса с возвратом удаленной жидкости в канал изображена на рис. 10.12,е. Однако эффективность этой схемы мала, так как энергия, необходимая для отсоса жидкости из нредотрывной зоны, заимствуется непосредственно из основного течения, а КПД естественного эжектора достаточно низок. [c.284]

Действительно, в данном случае даже при полном подъеме клапана его чашка существенно затеняет минимальное сечение диффузора. Формирование потока перед диффузором практически отсутствует. Большая кривизна входного участка А (см. рис. 10.20) создает все предпосылки для отрыва потока даже при отсутствии клапана. Положение еще более усугубляется односторонним баковым подводом пара к клапанной коробке, что полностью исключает осевую симметрию течения как в щели клапана, так и в диффузорном седле. Указанные факторы характерны и для клапанов с цилиндрическим седлом. Однако с переходом к диффузорному каналу они ироявляются особенно ярко, так как приводят к появлению нестационарного отрыва потока. Асимметрия течения и нестационарность порождают достаточно большие динамические усилия, действующие на клапанную пару, и в конечном счете могут вывести их из строя. [c.290]

Причиной нарушения линейности распределения давления в зазоре может служить клиновидность зазора в радиальном направлении. В зависимости от характера нарушения плоскостности образуется конфузорная или диффузорная щель, в результате нарушается баланс действующих сил, что сопровождается либо раскрытием уплотнений, либо излишним трением. Клиновидность зазора (масляной пленки) с расширением в сторону высокого давления ухудшает герметичность, в особенности при больших числах оборотов, причем при клиновидности в 3—5 мк обычно наступает отжим подвижного элемента (кольца). Коэффициент разгрузки в этом случае должен быть больше 0,5. Клино-видность зазора с расширением в сторону низкого давления улучшает герметичность уплотнения, однако сопровождается при том же коэффициенте разгрузки повышением трения и увеличением температуры и износа скользящих поверхностей, поэтому она так же недопустима, как и первая клиновидность. [c.631]

Из формулы (11.14) следует, что при отсутствии перекоса в конусных щелях конфузорной формы (0к < 0) гидростатическая сила центрирует плавающее кольцо (Р > 0), в диффузорных щелях (0к > 0) эта сила стремится нарушить центрирование (Р < 0). В цилиндрических щелях (0 = 0) с перекосом осей плавающего кольца и вала гидростатическая сила всегда направлена в сторону участка щели с конфузорным зазором по направлению утечки, поэтому в зависимости от соотношения величин 0в и е гидростатическая сила в этом случае может центрировать и децентри-ровать плавающее кольцо. [c.390]

Дальнейшие систематические исследования рабочего процесса в центробежной ступени подготовили следующий шаг по усовершенствованию аэродинамических схем центробежных вентиляторов.Было установлено, что при увеличении диффузорности кольцевого канала, в котором осуществляется подвод воздуха к лопаткам колеса, т. е. при увеличении ширины колеса, в случае загнутых назад лопаток улучшаются условия обтекания круговой решетки. Местоположение точки отрыва пограничного слоя от переднего диска колеса смещается при этом вниз по потоку за счет естественного подсоса через соплообразную кольцевую щель между рабочим колесом и входным патрубком. На основе этих и других исследований в пятидесятых и шестидесятых годах в нашей стране и за рубежом были разработаны новые схемы центробежных вентиляторов с сильна загнутыми назад листовыми и профильными лопатками с высокими кпд, достигающими 85—89%. [c.850]

Небольшая диффузорность или конфузорность щели незначительно изменяет потери на трение. Надо отметить, что потери на трение велики лишь при больших окружных скоростях граничныл поверхностей, и поэтому в [c.79]

Запыленный поток отсасываемого воздуха при работе сепаратора поступает в конфузорную камеру 1, в которой разгоняется и направляется далее в диффузорную камеру 2, где за счет действия, главным образом, центробежной силы и силы тяжести происходит сепарация пылевых частиц из воздушного потока. Выделенная пыль в дальнейшем накапливается в бункере 3 и через пылевыпускное отверстие возвращается на рабочую ветвь конвейера. Воздушный поток с оставшейся пылью удаляется через аспирационный воздухоприемник равномерного всасывания 4, имеющий щель по всей длине патрубка, заключенного в кожухе сепаратора. Конфузорная и диффузорная камеры разделяются жесткой перегородкой 5. [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...