Оценки долговечности тела с трещиной

Неравенства (3.1) не дают непосредственно оценок величины (с1 //(1/), а следовательно и М, однако позволяют прийти к оценке долговечности тела с трещиной. [c.192]

Для оценки опасности существующих в теле трещин в тех случаях, когда может происходить их медленное развитие, не всегда необходимо прослеживать за последовательным изменением контура трещины. В ряде случаев может оказаться достаточным установить оценки сверху и (или) снизу для долговечности тела с трещиной, убедиться в том, что данная трещина может (или не может) вызвать разрушение тела за заданное время. Некоторые оценки такого рода позволяет получить [39] принцип сравнения для коэффициента интенсивности напряжений (гл. 5). Приведем характерные результаты. [c.189]

Энергетические оценки снизу долговечности тела с трещиной [c.191]

Ниже излагается способ построения оценки снизу долговечности тела с трещиной, использующий некоторые оценки энергии деформации [38]. Этот способ применим к двумерным плоским и осесимметричным задачам [c.191]

Приведенные в этой статье численные результаты иллюстрируют область задач механики разрушения, которые можно моделировать, используя метод ГИУ. В трехмерных задачах для тел с трещинами применяется метод ГИУ в формулировке, общей для задач теории упругости в двумерных задачах используется метод специальной функции Грина, Для обоих классов задач точность полученных результатов заведомо достаточна для оценок усталостной долговечности и условий статического разрушения. Показано, что подход, использующий функцию Грина, обладает той же точностью, что и имеющиеся сейчас результаты для задач о трещинах в ограниченных телах. [c.65]

При построении оценок долговечности тела с трещиной полезны и представления об экстремальных контурах и контурах N = onst (см. гл. 7). Если для данного тела построено семейство вложенных контуров N= onst (или экстремальных контуров), то для оценки долговечности тела с трещиной сложной формы достаточно рассмотреть кинетику трещины, ограниченной контуром N = onst (или экстремальным контуром), что может оказаться проще ввиду постоянства N вдоль них. [c.191]

Особенно эффективными подобные оценки долговечности будут в тех случаях, когда в заданном поле нагрузок расстояние между текущим объемлющим и объемлемым контурами сокращается. При этом можно получить на основании оценок практически точное значение долговечности тела с исходной трещиной. [c.191]

Зарождение и рост усталостной трещины. Накопление повреждений перед вершиной трегцины (или конструкционного концентратора напряжений) при циклическом нагружении состоит из двух стадий инкубационной стадии накопления повреждений до момента страгивания (зарождения) трегцины усталости и стадии накопления повреждений в процессе роста трегцины. В области пригодности линейной механики разрушения коэффициент интенсивности напряжений полностью контролирует процесс страгивания и распространения усталостной трегцины [142, 284, 355]. В этом случае основным управ-ляюгцим параметром целесообразно считать максимальное значение (или размах) коэффициента i max- Тогда значение переходит в предельный коэффициент интенсивности напряжений, соответст-вуюгций 7V циклам нагружения. Для условий страгивания трегцины под предельным коэффициентом интенсивности напряжений следует понимать коэффициент в момент инициирования трегцины (i ) для условий спонтанного разрушения образца — вязкость разрушения К с. Переходя в соотношении (1.5.10) от времени к числу циклов нагружения 7V, получаем соотношение для оценки долговечности до страгивания трегцины при циклическом нагружении тела с исходной трегциной [c.62]

Процесс усталостного повреждения разделяется на две стадии стадию накопления микроповреждений, рассеянных по объему тела, завершающуюся образованием первой макротрепщны, и стадию разделения тела магистральной трещиной. Оценка закономерностей производилась по параметрам равной вероятности равного повреждения (Р. Д. Вагапов, О. И. Шишорина и Л. А. Хрипина, 1958—1964). В этих работах устанавливается аналогия между статистической моделью разрушения идеально хрупкого тела по наиболее слабому звену (С. И. Журков и А. П. Александров, 1933) и предложенной моделью повреждения тела первой макротрещиной усталости. Показана возможность такой вероятностной оценки прочности и долговечности крупногабаритных деталей по результатам статистических испытаний модельных образов вплоть до определения нижней границы рассеивания по повреждению первой макротрещиной. [c.408]

Малоциклоеая усталость. Чтобы рассчитать долговечность материала в условиях малоцикловой усталости конструктору деталей турбины нужна модель поведения материала, связывающая какие-то легко наблюдаемые условия с количеством рабочих циклов, не приводящих к отказу детали. Результаты расчетов по первой из таких моделей, разработанной с позиций физики твердого тела, при сопоставлении с результатами испытаний оказались чрезвычайно обнадеживающими. Чтобы улучшить согласие, ввели представление об изначально присутствующих микротрещинах, а свойства материала выразили через энергию единицы поверхности трещины. Эта концепция была распространена Гриффитсом [Ю] на разрушение вообще, хотя родилась она при экспериментировании на хрупких материалах. Этот фундамент механики разрушения был заложен в 1920 г., однако вплоть до недавнего времени большинство оценок усталостной долговечности для каждого конкретного материала основывали на эмпирической зависимости между величиной циклической нагрузки и числом циклов до разрушения. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...