Испытание в условиях пульсирующего растяжения сталей 7ГС

Результаты испытаний сварных балок из стали высокой прочности с различными приваренными деталями при переменном изгибе условия нагружения соответствуют пульсирующему циклу растяжения в нижнем поясе) [c.256]

Результаты испытаний прокатных двутавровых балок из углеродистой конструкционной стали с различными приваренными деталями (условия нагружения соответствуют пульсирующему циклу растяжения в нижнем [c.247]

Рис. 101. Кривые ограниченной долговечности (сплошнея линия) и зарождения усталостной макротрещи-ны (штриховая линия) при испытании сталей в условиях пульсирующего растяжения с частотой нагружений 200 цикпов/мин

Рис. 102. Зависимость длины усталостной трещины I от числа цик юв N нагружения для стали 14Х2ГМР при испытании в условиях пульсирующего растяжения. 1 — 5 — номера образцов

С другой стороны, было отмечено, что при очень низких приложенных напряжениях размер пластической зоны сравним с размером структурных составляющих, что делает непригодным применение метода механики сплошной среды. На основании изложенного эти исследователи считают, что имеются различные области зависимости fe/ //V, каждая из которых характеризуется различным степенным уравнением, аргументом кото го является коэффициент интенсивности напряжений или его размах. Иначе говоря, принимается, что эти различные области характеризуются своими, но постоянными в данной области значениями параметров п и С. Некоторые исследователи указывают на наличие двух, а иногда и трех таких областей для всего возможного диапазона изменений [228, 230, 232]. Парис указал даже на наличие порогового значения коэффициента интенсивности напряжений, ниже которого трещина вообще не распространяется [236]. Экспериментальные данные, прлученные Парисом на стали 9310 в координатах Igv т-1д (Д/f), хорошо описываются ломаной линией, состоящей из двух примерно одинаковых прямолинейных участков. Углы наклона прямолинейных участков различны. Скорость роста трещины при испытаниях изменялась от 5-10 до 5 X 10" дюйм/цикл (1,3 10" — 1,3 10 мм/цикл). Угол наклона в области малых значений Д/С значительно больше, чем в области больших значений А/С. В области малых значений Д/С небольшому приращению размаха коэффициента интенсивности напряжений соответствуют значительные изменения скорости роста трещины. Значения параметров Сип степенного уравнения для этих участков не приведены. Однако указано, что эта зависимость получена при двух различных испытаниях. Результаты испытаний с маркировочной нагрузкой полностью соответствуют экспериментальным данным, полученным Парисом в условиях пульсирующего растяжения. [c.277]

Типичная поверхность разрушения стали 14Х2ГМР при испытаниях в условиях пульсирующего растяжения представлена на рис. 131. В этом случае поверхность разрушений плоского образца может быть разделена на три зоны [c.323]

Сопоставляя усталостную прочность сплавов Ti—5А1—2,5Sn (типа ВТ5-1) и Ti—6А1—4V (типа ВТ6) в листах толщиной 4 мм и кованых прутках диаметром 12—18 мм авторы работы [119] приходят к выводу, что листовой материал, обладающий более измельченной структурой, имеет выше предел усталости, хотя и показывает большой разброс данных. Этот разброс можно объяснить травлением листов, что резко действует на усталостную прочность. Понижение усталостной прочности при огрублении макроструктуры было получено и для сплава АТЗ. В работе [73] сопоставлялись две характерные структуры теплопрочных сплавов ВТЗ-1 и ВТ18 мелкозернистая и пластинчатая. В условиях пульсирующего циклического растяжения при 20° С оказалась лучшей мелкозернистая структура при 450° С и асимметричном циклическом растяжении обе структуры стали равноценными при 600° С и асимметричном циклическом растяжении у сплава ВТ18 оказалась лучшей уже пластинчатая структура. Эти опыты показали на необходимость оценки влияния структуры конкретных условий испытания. [c.147]

Зависимость масштабного фактора от длины образца обнаружена при испытании образцов диаметром 4 мм из отожженной стали 40Х при пульсирующем осевом растяжении и воздействии коррозионной среды (Карпенко Г.В. и др. [182, с. 505—508]). Так с увеличением длины образца с 20 до 72 мм и уменьшением прикладываемого напряжения долговечность снижается на 4—8 млн. цикл. На основании этих результатов можно сделать заключение о справедливости статистической теории для объяснения коррозионной усталости металлов при равномерном распределении напряжений по сечению образца, т.е. при отсутствии градиента напряжений. С увеличением диаметра образцов до 10 мм изменение их длины в интервале 90— 150 мм уже не оказывает существенного влияния на йыносливость стали 40Х в аналогичных условиях. Это обстоятельство не противоречит статистической теории, а только подтверждает ее вь(вод о затухающем влиянии фактора неоднородности металла. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...