Теплообмен при кипении жидкости

Основные определения. 12.2. Передача теплоты теплопроводностью. 12.3. Теплообмен при внешнем обтекании твердого тела жидкостью. 12.4. Теплообмен при течении жидкости в трубе. 12.5. Теплообмен при кипении жидкости и конденсации пара. [c.330]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ И КОНДЕНСАЦИИ ПАРА [c.464]

Теплообмен при кипении жидкости в условиях вынужденного движения 355 [c.355]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ В УСЛОВИЯХ [c.355]

Теплообмен при кипении жидкости а условиях вынужденного движения 359 [c.359]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ [c.100]

Теплообмен при кипении жидкости [c.280]

СТРУКТУРА ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА И ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ТРУБ [c.311]

О ТЕПЛООБМЕНЕ ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТЕЙ НА ГРЕЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЯХ С КАПИЛЛЯРНО-ПОРИСТЫМИ [c.73]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТЕЙ [c.232]

На теплообмен при кипении жидкости влияют свойства стенки поверхностное натяжение и адгезия стенки, которые определяются краевым углом 0. Поэтому величину 0 необходимо также привлечь в качестве определяющего критерия. [c.370]

Различают кипение в большом объеме, т. е. в условиях естественной конвекции, и при вынужденном движении жидкости. В настоящей лабораторной работе изучается теплообмен при кипении в большом объеме. [c.171]

Теплообмен при кипении. В процессе кипения происходит интенсивное парообразование во всем объеме кипящей жидкости с образованием паровых пузырьков. Этот процесс протекает при температуре насыщения Т или несколько превышающей это значение и сопровождается поглощением теплоты фазового перехода. Различают кипение жидкости в большом объеме и кипение [c.120]

Теплообмен при кипении воды является важнейшим процессом, протекающим в парогенераторах и атомны реакторах, и по своей физической сущности отличается большой сложностью. Возникновение процесса кипения возможно только при наличии в жидкости центров парообразования, которыми являются взвешенные частички и неровности поверхности нагрева, а также адсорбированные на поверхности [c.174]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ОДНОКОМПОНЕНТНЫХ ЖИДКОСТЕЙ [c.293]

Скорость роста пузырьков зависит от интенсивности подвода теплоты обеими составляющими теплового потока. В качестве параметра, определяющего интенсивность теплообмена при кипении, может быть использовано число Якоба. Число Якоба получается при приведении системы дифференциальных уравнений и условий однозначности, описывающих теплообмен ттри кипении жидкости, к-безразмерному виду. Для указанной системы получено уравнение подобия (13-8). Последний безразмерный комплекс, входящий в правую часть этого уравнение, является числом Якоба [c.299]

Рис. 4-15. Теплообмен при кипении различных жидкостей в условиях свободного движения.

При выводе расчетных формул теплопередачи (см. гл. 6) было принято, что в данной точке или сечении теплообменного устройства температура рабочей жидкости постоянна. Однако это положение для всей поверхности справедливо приближенно лишь при кипении жидкости и конденсации паров. В общем случае температура рабочих жидкостей в теплообменниках изменяется горячая охлаждается, а холодная нагревается. Вместе с этим изменяется и температурный напор между ними M =(t —t2)i. В таких условиях уравнение теплопередачи (8-1) применимо лишь в дифференциальной форме к элементу поверхности dF, а именно [c.229]

Непосредственно это влияние отражается числом подобия [ql(p"r)]lwa, примененным впервые при обобщении данных по теплообмену при кипенип в трубах [157, 158, 166]. В работе [157] критерий [ql(p"r)]lw(, получен из рассмотрения системы дифференциальных уравнений, описывающих теплообмен при кипении жидкости в трубах в гидравлической форме. Система обобщенных переменных при этом включает симплекс р 1р" следовательно, это число можно-вводить такж в рассмотрение в виде [<7/(Р )] [c.24]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ, НЕДОГРЕТОЙ ДО ТЕМПЕРАТУРЫ НАСЫЩЕНИЯ [c.254]

Теплообмен при кипении жидкости в большом объеме широко исследован с различных точек зрения. Интенсивно исследована теплопередача к кипящей жидкости, омывающей обогреваемую стенку канала. Однако более поздние исследования были посвящены весьма ограниченной области существования поверхностного кипения при наличии вынужденной конвекции или для потоков с очень небольшим паросодержанием [1—31. Поэтому из рассмотрения ранних статей следует, что расчетные соотношения основываются на некоторых физических соображениях, касающихся роста пузыря. Вообще эти соотношения получены на основании выражений, справедливых в условиях кипения жидкости в большом объеме. Проведенные недавно исследования для потоков с высоким паросодержанием показывают, что при высоком паросодержании влияние конвекции на теплообмен нельзя не принимать во внимание и что возможно даже подавление пузырькового кипения, на что указывал Денглер. Для этих условий было предложено несколько расчетных соотношений [4—7]. Эти соотношения основаны на гипотезе о том, что количество тепла, передаваемое конвекцией, превышает количество тепла, передаваемое любыми другими путями, когда паросодержание достигает вполне определенной величины. Конвективный теплообмен описывается уравнением, по виду напоминающим соотношение Нуссельта. Коэффициент теплоотдачи дается выражением [c.253]

Увеличение перегрева стенки ведет к росту числа одновременно действующих центров парообразования, что сопровождается ростом интенсивности теплообмена. Для кипения характерна очень сильная зависимость плотности теплового потока q от перегрева стенки относительно температуры насыщения это кардинально отличает теплообмен при кипении от однофазной конвекции и от конденсации. Зависимость (А Т) называют кривой кипения, или кривой Нукияма, по имени японского исследователя, впервые описавшего эту зависимость в 1935 г. Типичная кривая кипения со схематическим изображением механизма теплообмена при различных сочетаниях плотности теплового потока и перегрева стенки АТ = представлена на рис. 8.3. Пусть жидкость в обогреваемом сосуде находится при температуре насыщения, отвечающей давлению над ее уровнем. Обогреваемая поверхность, например, в виде обращенной вверх пластины с адиабатной нижней поверхностью размещена под уровнем жидкости. Дополнительное гидростатическое давление столба жидкости над нагревателем обычно составляет ничтожную долю от. По обеим координатным осям используется логарифмический масштаб. [c.343]

Теплоотдача при кипении одиокомпонентных жидкостей. В химической промышленности многие технологические процессы связаны с испарением жидкости дистилляция, ректификация, выпарка и др. Теплообмен при кипении используется не только в аппаратах, предназначенных для испарения жидкости, но также как интенсивный способ охлаждения поверхности. Коэффициент теплоотдачи при кипении на несколько порядков превышает коэффициент теплоотдачи при конвективном теплообмене с однофазной жидкостью. [c.194]

Отмеченные особенности в закономерностях теплообмена при кипении азотного тетраксида объясняются в рассматриваемых работах нестабильностью работы центров парообразования и изменением суммарного количества одновременно работающих центров в связи с малым краевым углом смачивания азотным тетраксидом поверхности нагрева и наличием в исследуемой жидкости примеси высококипящей азотной кислоты. Несомненно, эти факторы должны оказывать значительное влияние на поверхностные условия и теплообмен при кипении, однако механизм этого процесса нам представляется более сложным. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...