Резиты Физические свойства

Станок для абразивной отрезки позволяет изготовлять образцы активных материалов для металлургических, химических и физических исследований, не подвергая работающий персонал опасному воздействию радиоактивных загрязнений. Конструкция отрезного станка позволяет производить поперечную и продольную резку цилиндрических или плоских заготовок для металлургических или химических исследований. Кроме того, можно с большой точностью в части размеров и конфигурации производить резку квадратных или прямоугольных образцов для определения физических свойств материалов. Размеры ящика для резки и круга ограничивают максимальные размеры материала, который можно резать, сечением приблизительно до 272 X 272 дюйма и длиной 12 дюймов. В конструкции станка предусмотрены приспособления для отделения и передачи радиоактивных отходов, для смены кругов и для защиты персонала при обслуживании станка. [c.170]

Отсутствие трещин в сталях аустенитного класса может быть объяснено тем, что они в процессе резки и последующего охлаждения не имеют фазовых превращений. Термические напряжения для этих сталей, ввиду особенностей их физических свойств, меньше, чем в сталях с аллотропическими превращениями не наблюдаются также структурные напряжения, являющиеся основной причиной трещинообразования. В сталях полуферритного класса образующаяся у кромки реза мартенситная структура обладает небольшой твердостью из-за низкого содержания углерода. Такой мартенсит в сочетании с участками избыточного феррита не может привести к значительному увеличению напряжений у поверхности реза. [c.51]

Таким образом, приведенные данные показывают, что структура всех рассмотренных марок стали при огневой зачистке претерпевает заметные изменения (увеличение зерна, закалку, отпуск закаленного слоя), но трещин при этом не обнаруживается. Поскольку слябы и заготовки в дальнейшем подвергаются высокотемпературному нагреву и значительной деформации при прокатке на сортовую продукцию, структуры з.т.в. преобразуются и, следовательно, те изменения, которые происходят у края реза, могут не приниматься во внимание. Отсутствие трещин в сталях аустенитного класса может быть объяснено тем, что они в процессе резки и последующего охлаждения не имеют фазовых превращений. Термические напряжения для этих сталей ввиду особенностей их физических свойств меньше, чем в сталях с аллотропическими превращениями не наблюдаются также структурные напряжения, являющиеся основной причиной трещинообразования. В сталях полуферритного класса образующаяся у кромки реза мартенситная структура обладает небольшой твердостью из-за низкого содержания углерода. Такой мартенсит в сочетании с участками избыточного феррита не может привести к значительному увеличению напряжений у поверхиости реза. [c.46]

В силу общеизвестных причин, связанных с некоторыми затруднениями, метод определения механических свойств листового материала на разрыв можно было бы заменить разобранным нами методом обжатия парных образцов. Так, вырезав трубчатым сверлом из листа несколько дисков постоянного диаметра, мы могли бы подвергнуть обжатию столбики ординарные и составные из двух дисков. Наше предположение о том, что составной столбик будет сопротивляться обжатию подобно сплошному цилиндру, основано на том, что физический симметричный по высоте рез цилиндра (если составной столбик уподобить разрезанному цилиндру) здесь вполне закономерен. В самом деле, физический разрез деформируемого тела, как известно, допустим по плоскостям, по которым действуют только одни нормальные сжимающие напряжения. Обрабатывая совместно результаты испытания на обжатие ординарного и составного столбиков, мы приходим к разобранному нами выше методу определения механических свойств. [c.273]

Состав и свойства переходной зоны зависят от соотношения расходов газа (горючей смеси и режущего кислорода) и изменяются с увеличением расстояния от торца сопла резака. При нормальных соотношениях расходов газов и расстояния от торца сопла до поверхности реза не наблюдается активного физического перемешивания составляющих газовой фазы в полости реза. Однако, если расход режущего кислорода чрезмерен для данной мощности пламени, то переходная зона вблизи сопла сильно обогащается кислородом. С увеличением расстояния от торца сопла резака активность окисления переходной зоны возрастает настолько, что начинает участвовать в процессе сжигания железа, и щель начинает расширяться. Чрезмерное увеличение мощности подогревающего пламени по отношению к расходу режущего кислорода приводит к тому, что наружные слои струи кислорода на определенном расстоянии от торца сопла начинают обогащаться СО2 и N2, проникающими в нее из переходной зоны. Это приводит к снижению чистоты кислорода и уменьшению его прорезающей способности [140]. [c.7]

Под истинным значением физической величины понимается Значение, которое идеальным образом отражало бы в качественном И количественном отношениях соответствующие свойства ТС Рез ее выходной параметр. [c.45]

Столб сжатой дуги состоит из досоплового участка I, участка сжатия II и открытого участка III (рис. 114). Если сжатая дуга используется для резки, у ее столба появляется и четвертый участок - в полости реза. Физические свойства каждого участка существенно отличаются друг от друга и от свойств свободной дуги. Свойства катодной и анодной областей сжатой и свободной дуг отличаются незначительно. Технологические преимущества сжатая дуга приобретает на участке II. [c.224]

Механическая обработка и физические свойства. После отжига ниобий обрабатывается лучше, чем тантал, и так же легко прокатывается. Его МОЖ.НО резать и протяпивать перпендикулярно направлению прокатки, не вызывая расслаивания. Несмотря на то, что при кратковременном нагревании на воздухе ниобий не становится таким хрупким, как тантал, все же его отжиг необходимо производить в вакууме. [c.98]

Исследования параметров спектров ядерного у-резо-нанса низкоуглеродистых (0,05% С) железомарганцевых сплавов с двухфазной (е + у) и однофазной (у) структурой. (24, 30, 32% Мп) сообщают новые сведения о природе этих сплавов химический сдвиг, характеризующий тип химической связи атомов с его ближайщим окружением для электронных конфигураций атомов железа в 7- и 8-фазах,, с увеличением концентрации марганца увеличивается, причем для парамагнитной 7-фазы больше, что объясняется увеличением ковалентных связей в у-железомарганцевых сплавах при понижении температуры испытания или повышении концентрации марганца, который, сам являясь носителем жестких ковалентных связей, сохраняет их и в смешанных кристаллах Fe—Мп [2]. Это обстоятельство, в свою очередь, может играть существенную роль в изменении физических и механических свойств и благоприятствовать хрупкому разрушению. [c.243]

Типы окалины. Наше знание свойств окалины еще далеко от совершенства и, несомненно, имеются различные типы окалины, в зависимости от условий получения фабрикатов из стали. Окалина на прокатной стали была изучена для Коррозионного комитета Института железа и стали Джен-киным, Винтерботтом и Льюисом которые применяли микроскопическую технику. Эти исследования показали, что средняя толщина слоя окалины варьирует от 0,01 до 0,07 мт на различных сталях (с местными утолщениями до 0,2 тм и утоньшения-ми до 0,001 мт). Другие исследования в этой области велись Национальной физической лабораторией с помощью рентгеновых лучей, которые подтвердили присутствие РеЮз, РезО и, иногда, РеО. Комитет нашел, что характер окалины зависит от температуры прокатки. В общем, окалина, которая получается на стали при высокой температуре, имеет голубоватые оттенки, в то время как окалина, образующаяся при низкой температуре, имеет красноватый оттенок благодаря присутствию пылеобразной формы гематита (красного железняка), который отстает при легком протирании, обнаруживая те.и- [c.759]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...