Функция весовая преобразователя

Предположим, что на основе соотношений (8.47) и с учетом возможностей реализации определены передаточные функции преобразователей. С помощью одного из методов, приведенных в разд. 8.4, получена система весовых коэффициентов, для которой необходимо определить форму преобразователей. Поскольку предполагается, что расстояния между центрами электродов одинаковые, можно менять или длину, или ширину электродов, а также использовать более сложную форму электродов или удалить некоторые из них. [c.382]

В линейном преобразователе И выходной сигнал у 1) представляет собой свертку входного сигнала х 1) с весовой функцией системы, или ее импульсным откликом [c.232]

Величина 9 (e) является весовой функцией, позволяющей вьшолнить суперпозицию отдельных возмущений и тем самым определить выходную реакцию преобразователя. В связи с этим 0(1) выполняет роль функции Грина или импульсной реакции приемника с заданной геометрической формой реагирующей поверхности и распределения локальной чувствительности в пределах этой поверхности. Формально фу1рщия 0(eX которую в литературе часто называют функцией влияния, представляет собой пространственную автокорреляцию импульсной реакции K(S). Это последнее обстоятельство обусловливает ряд свойств функции 0( ), в частности, четность 0 (E) = 0 (— е), способы определения, включая графические, смысл ее Фурье-преобразований и др. Интегрирование функции 0 (ё) по всем смещениям e в пределах существойания (т.е. площади преобразователя) дает ее нормирующий множитель [c.82]

Схема весового устройства с автоматическим уравновешиванием кодовыми гирями всей нагрузки показана на рис. 52. Система состоит из весового механизма 7, соединенного тягой 2 с коромыслом 3. При тарной нагрузке коромысло находится в равновесии под действием равнодействующей силы Рк, приложенной в центре тяжести коромысла и противовеса. Сила, создаваемая измеряемой массой т , уменьшается весовым механизмом с передаточным отношением г и приводится к грузоприемной призме коромысла Р = m gi. Для уравновешивания этой силы на тягу коромысла накладываются кодовые гири 8 цифроаналогового преобразователя (ЦАП), создающие уравновешивающую силу Т ц. Дисбаланс системы определяют датчики недокомпенсации (ДН) 4 и перекомпенсации (ДП) 6, которые управляют дискретным регулятором 7, соединенным с ЦАП. Датчик 4 (или 6) срабатывает при повороте коромысла на угол, больший чем 2 Максимальный угол колебаний коромысла 2 ограничивается регулируемыми упорами арретира 5. Выходным сигналом таких весов является числоЛ (], т/ ), отражающее в коде массу взвешиваемого груза и представляющее собой функцию шагов кодирования с периодом квантования по времени г . Как показал В.Л. Шинкаренко [38], такая система рассматривается в нелинейной теории весов с цифровым автоматическим уравновешиванием. Следуя его выводам, статическую характеристику таких весов (рис. 53, а) можно представить в следующем виде [c.79]

Как правило, весовые коэффициенты реализуются косвенно, посредством длины электродов. Поверхностные акустические волны возбуждаются только в тех местах, где перекрываются электроды различной полярности. Поскольку длина перекрытия пропорциональна весовому коэффициенту, являющемуся выборкой импульсного отклика, аподизованный преобразователь можно получить путем подбора длины электродов непосредственно из аналоговой функции импульсного отклика (рис. 8.П,а). На рис. 8.И, б представлен соответствующий преобразователь, описание которого приводится в разд. 8.10. [c.382]

Если для реализации весовых коэффициентов использована аподизация, то для удовлетворения условия (8.47), как следует из вышеизложенного, необходимо, чтобы второй преобразователь имел постоянную апертуру (перекрытие электродов). При использовании неаподизованного преобразователя весовые коэффициенты образуют единичную функцию передаточная функция имеет вид sin х/х и большая часть требований к ней должна быть реализована в аподизованном преобразователе. В связи с этим целесообразно реализовать весовые коэффициенты хотя бы частично и в преобразователе с постоянной апертурой. Представляются возможными следующие решения [c.383]

Аподизацию, как правило, применяют лишь в случае фильтра сжатия, поскольку неаподизованный дисперсионный преобразователь в фильтре растяжения обеспечивает максимальную мощность в течение всего времени передачи сигнала. Кроме того, анализировать фильтр можно с помощью более простых моделей. Отрицательным последствием аподизации является то, что фильтр сжатия не точно согласован с входным сигналом, что проявляется увеличением вносимого затухания. Так, при использовании весовой функции Хэмминга (9.66) вносимое затухание увеличивается на величину -1,5 дБ. [c.423]

Самой простой аппроксимацией дисперсионного фильтра является импульсная модель. Если один из преобразователей широкополосный, как, например, изображенный на рис. 9.1, его можно заменить одним точечным источником, импульсный отклик которого описывается функцией Ьг 1 - / ) = 5(/ - / ), где 5(/) — единичный импульс (функция Дирака). В этом приближении, в соответствии с формулой (9.76), импульсный отклик фильтра Л(/) воспадает с импульсным откликом дисперсионного преобразователя. Если исходное выражение (7.67) дополнить аподизованной весовой функцией и (/), то для импульсного отклика дисперсионного фильтра полу- [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...