Коэффициент отопительного прибора

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

В зданиях старого строительства завышение теплоотдачи отопительных приборов (kF) имело место из-за неточности принимаемых коэффициентов теплоотдачи радиаторов типа Гамма и Польза . [c.57]

Здесь F — площадь поверхности теплообмена отопительного прибора К — коэффициент теплопередачи от воды, проходящей внутри прибора, к воздуху внутри помещения — температурный напор между греющей средой (горячей водой) и воздухом помещения. [c.108]

Определяют расчетную характеристику изменения коэффициента теплопередачи отопительных приборов кд, кДж/(с м °С), при различных температурах теплоносителя. [c.433]

Примечание. Величина ЭКМ дана для отопительных приборов, установленных открыто у наружных стен. Если отопительные приборы установлены го-другому, в расчет вводятся общепринятые поправочные коэффициенты. [c.356]

Если отопительный прибор состоит из двух рядов труб, то общий коэффициент лучистого теплообмена плоскости Рг с прибором Р при участии отражения от стенки определяется следующей формулой [c.262]

Пример 6. Вычислить угловой коэффициент лучистого обмена для трубчатого отопительного прибора, составленного из двух рядов труб с относительным расстоянием между трубами в ряду—=1,6. Прибор помещен [c.263]

Расход энергии на отопление поездов, если нет точного учёта времени включения и выключения отопительных приборов, коз-можно определять по опытным коэффициентам, учитывающим одновременно изменение расхода энергии по кварталам года под влиянием различных метеорологических факторов. [c.59]

Излучение отопительного прибора. В формуле (53) в величину Qz входит все тепло, выделяемое отопительным прибором как конвекцией, так и излучением. На величину Л оказывает непосредственное влияние только тепло, которое отдается отопительным прибором конвекцией воздуху помещения. Лучистое тепло, составляющее около 50% всего тепла, отдаваемого отопительным прибором, передается непосредственно поверхностям, ограничивающим данное помещение, и прямого влияния на колебания температуры воздуха в помещении не оказывает. Проведенное Л. А. Семеновым исследование влияния излучения отопительного прибора на величину Л показало, что оно может быть учтено введением к величине Л поправочного коэффициента 0,8. [c.127]

Примечание. Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2,3 кВт (1978 ккал/ч) следует принимать вместо р коэффициент р =0,5(1 + Р ) [c.45]

ЗНАЧЕНИЯ НОМИНАЛЬНОГО УСЛОВНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ [c.47]

ТАБЛИЦА 9.9. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА <р, УЧИТЫВАЮЩЕГО РАСХОД ВОДЫ И СХЕМУ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ОТОПИТЕЛЬНОГО ПРИБОРА ПО ТАБЛ. 9.10 [c.64]

Табл. 9.8 составлена для расчета площади отопительных приборов по их тепловым нагрузкам с поправочным коэффициентом ф (бпр/ф)- При расчете в Вт цифры в заголовке таблицы одновременно обозначают и расходы воды в стояке 0 . При расчете в ккал/ч тепловые нагрузки приборов и расходы воды в стояке берут в заголовке по отдельным горизонтальным строчкам с пометкой звездочкой, т. е. б р и Требуемую площадь находят по табл. 9.8 в зависимости от Q p/ц> и 1 , применяя ключ (рис. 9.2). Значения ф принимаются по табл. 9.9 в зависимости от расхода [c.65]

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА УЧИТЫВАЮЩЕГО СПОСОБ УСТАНОВКИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ [c.69]

При гидравлическом расчете используют значения коэффициентов местных сопротивлений (КМС), приведенные в табл. П. 12-П.20. Для отдельных отопительных приборов ниже даны дифференцированные значения КМС. Значения КМС радиаторов чугунных секционных, присоединенных к трубам по схеме снизу-вниз (см. гл. 9), указаны в зависимости от числа секций в приборе (табл. 10.8). [c.93]

При гидравлическом расчете стояков с замыкающими участками значения коэффициента затекания воды в приборы принимают по табл. 9.3 или вычисляют по формуле (10.23). Так следует поступать, когда дополнительная характеристика гидравлического сопротивления 5 замыкающего участка (з. у), связанная с действием естественного циркуляционного давления в малом кольце отопительного прибора, [c.96]

Несмотря на несложность описанных испытаний, как правило, такие испытания при проектировании пе проводятся. А между тем они бы значительно уменьшили количество ошибок при проектировании присоединений потребителей, т. е. ошибок, которые требуют для своего устранения дополнительных работ. Хорошо, если эта работа будет заключаться в замене сопла или элеватора. Во многих случаях это заканчивается подключением к элеватору центробежного насоса. Именно но этой причине в Московской теплосети был установлен при подключении зданий с котельными порядок обязательного подключения установленных циркуляционных насосов, которые включаются при неудовлетворительной работе элеватора. Отсутствие данных как о фактических потерях напора в отопительных системах, работавших от котельных, так и о необходимых коэффициентах смешения из-за завышенной теплоотдачи нагревательных приборов и плохой регулировки заставляет многие эксплуатационные организации требовать при проектировании присоединений увеличения нормативного коэффициента смешения на 15—25%. При графике 150—70° С это дает повышение расхода циркулирующей воды на 10—15% и требует увеличения разности напоров перед элеватором на 3—6 м. Таким образом, необходимая разность напоров перед элеватором при графике сети 150—70° С и потере напора в местной отопительной системе 1 м возрастает с учетом всего вышесказанного до 12—15 м. [c.59]

При двухтрубных системах отопления повышение коэффициента смешения против расчетного даже в широких пределах улучшает распределение циркулирующей воды и благодаря запасу в теплоотдаче нагревательных приборов не приводит к недогреву помещений. Поэтому для двухтрубных систем всякое повышение коэффициента смешения против расчетного весьма желательно. Протяженные двухтрубные отопительные системы (в крупных зданиях) хорошо работают при коэффициентах смешения, доходящих до 3,5—4,0. Такие коэффициенты смешения, особенно для крупных зданий, конечно, возможны лишь при насосном смешении. [c.273]

Значительно большая гидравлическая устойчивость однотрубных систем отопления по сравнению с двухтрубными не дает оснований к резкому завышению количества циркулирующей воды в системе отопления. Противодействующим фактором в этих системах также является так называемая температурная разрегулировка, связанная с изменением температур воды в системе по мере ее охлаждения в нагревательных приборах. Всякое изменение расхода воды против расчетного изменяет темп снижения температуры воды по стоякам системы и тем нарушает расчетную теплоотдачу нагревательных приборов. Поэтому увеличение коэффициента смешения для однотрубных систем отопления может преследовать только цели компенсации возможного снижения расхода сетевой воды при эксплуатации сетей. Если коэффициент смешения элеватора получен больше необходимого, то его снижение до нормы может быть легко получено путем увеличения сопротивления отопительной системы прикрытием любой из задвижек. [c.273]

Одним из первых по вопросу о соответствии энергоресурсов все возрастающим потребностям в них выступил еще в 1912 г. со статьей Задачи техники в связи с истощением запасов энергии на Земле Н. А. Умов. Он дал развернутый количественный анализ — прогноз состояния энергетики развитых стран Европы, России и США, содержавший все основные элементы современных прогнозных иеследований подсчет разведанных запасов энергетических ресурсов (уголь, нефть, гидроэнергия и др.) оценку коэффициентов их использования определение темпов роста потребностей в энергоресурсах (6 /о в год) расчет обеспеченности их запасами (на 100— 200—500 лет) баланс потребляемой энергии (50% на производство механической энергии, откуда 70—80% — на транспорт около 27% — на отопление 20% — на металлургические и промышленные нужды около 3% — на свет , т. е. на производство электроэнергии) оценку КПД двигателей (паровых машин — средний 6—8%, максимальный 25% и дизелей —33—35%) и теплоиспользующих аппаратов (отопительные приборы —30%, промышленные установки — 40%) и др. [c.185]

Расчетные Значения коэффициента неравномерности отдачи 1гепла отопительным прибором для различных систем отопления [c.344]

Величина максимального повышения или понижения теплового потока против среднего его значения носит название амплитуды колебания теплового потока Л д. Таким образом, тепловой поток колеблется в пределах от максимального значения его макс = Рг+Л(5, что соответствует максимальной отдаче тепла отопительным прибором, до минимального его значения Qмlm = = Qz—Лр, что соответствует наименьшей отдаче тепла отопительным прибором. Величина Лд может быть выражена как часть от среднего расхода тепла, т. е. AQ = mQz, где т — отвлеченное число, которое при колебаниях отдачи тепла отоплением зависит исключительно от свойств отопительного прибора и называется коэффициентом неравномерности отдачи тепла отоплением. [c.113]

Отклонение характера теплоотдачи отопительного прибора от гармонического закона. Исследование влияния негармоничности теплоотдачи, проведенное для теплоемких печей, показало, что поправочный коэффициент к величине Л/ на негармоничность теплоотдачи составляет 0,95. Для нетеплоемких печей и парового отопления влияние негармоничности будет значительно большим, чем для теплоемких печей. В этих случаях влияние негармоничности учитывается величинами коэффициента неравномерности теплоотдачи т, приведенными в табл. 11. [c.127]

Пример 10.13. Выполним гетогидравлический расчет гравитационной квартирной двухтрубной системы водяного отопления с верхней разводкой (см рис 10 28) при расчетной температуре воды — 95°С, о = 70°С Середина высоты отопительных приборов находится над условным цен1ром нагревания воды в котле. Л = 0,2 м Тепловые нагрузки 2, В г, приборов и участков даны с учетом коэффициентов , и j Главный стояк системы покрывается тепловой изоляцией (г = 0,75) Расчетная температура воздуха в помещениях г, = 18°С [c.116]

С гигиенической точки зрения, более удовлетворительными являются ограждающие конструкции, обладающие более высокими значениями коэффициента тенлоусвоения. В этом случае колебания производительности отопительных приборов будут в какой-то степени компенсироваться накоплением и расходом тепловой энергии ограждающими конструкциями, а температура воздуха в помещении будет более равномерной во времени. [c.68]

Значения температур на входе и выходе из нагревательного прибора нормируются. Так, для водяного отопления в жилых и общественных зданиях Гвх = 368 К, Твых = 343 К. Так как теплоноситель по пути следования теряет часть теплоты и поступает в нагревательный прибор с более низкой температурой, то в зависимости от этажности здания, расположения прибора и типа отопительной системы расчетная поверхность нагрева увеличивается, для чего используются справочные данные (таблицы). Диаметры трубопроводов, обеспечивающие расход теплоносителя в зависимости от располагаемого или действующего давления, определяются на основе гидравлического расчета с введением в уравнения эмпирических коэффициентов, учитывающих ряд факторов. [c.374]

Отопление и кондиционирование — еще одна важная область конечного использования энергии, в которой может быть получена экономия. Так, в США в 1985 г. в этой области может быть получена экономия энергии, эквивалентная 50 млн. т нефти в год, и еще 55 млн. т могут быть сэкономлены за счет улучшения изоляции помещений в строительстве [9]. По этому поводу, однако, почти невозможно сделать какие-либо общие выводы. В существующей практике изоляции помещений имеются большие различия между странами и даже внутри крупных стран, так же как в принятой температуре внутри помещений, в расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопительных систем, а также в степени распространения централизованного отопления или тепловых насосов. Если в США возможная экономия энергии определяется более или менее надежно, подобные расчеты для Европы выполнить значительно труднее. В отличие от США здесь наблюдается больщое разнообразие бытовых отопительных систем используются дрова, уголь, природный газ, электрические камины применяются центральные отопительные системы на всех видах топлива, причем большое значение имеют различия в индивидуальных вкусах. В этих условиях вид добровольной экономии мог бы и должен играть важную роль попытки оценить возможности такой экономии делались. Во Франции доля отопления в общем потреблении энергии оценивается в 25 %, поскольку широко используются уголь и дрова с отоплением связаны значительные проблемы загрязнения среды. В 1974 г. в Норвегии исследовалась возможность применения электроэнергии для отопления помещений причем доказывалось, что издержки в этом случае оказываются дополнительными по отнощению к издержкам, связанным с обеспечением электроэнергией обязательных потребителей, и поэтому удельные затраты окажутся вдвое ниже, чем для бытового электроснабжения без отопления. Это пример пропаганды, направленной на обеспечение экономии второго рода, т. е. с использованием усовершенствованных приборов. Поскольку существует мнение о расточительности электроотопления, интересно отметить, что в одной из американских работ 1974 г. [43] указывается, что практически при электроотоплении достигается тот же самый коэффициент преобразования первичных энергетических ресурсов, что и при использовании печей на нефтетопливе. Более того, на электростанциях могут применяться разнообразные виды первичных энергоресурсов разного качества . [c.276]

В двухтруб1ных отопительных системах равномерность прогрева нагревательных приборов улучшается с увеличением расхода воды в отопительной системе, что может быть достигнуто путем повышения коэффициента смешения. Однако во избежание частых смен сопел необходимо производить подбор диаметра сопла, исходя из использования устойчиво располагаемого перепада давления на вводе, при нормальном расходе сетевой воды. В тех случаях, когда можяо определить, что рас-278 [c.278]

Однако, как уже указывалось выше, большгшство отопительных систем имеет завышенную теплоотдачу нагревательных приборов. Для устранения перегрева отапливаемых помещений в этих случаях необходимо соответствующее понижение температур воды в системе и, следовательно, повышение коэффициента смешения. Так, например, по расчетам инж. Е. А. Белинкого [Л. 2] температуры и расходы воды в однотрубной системе с присоединением нагревательных приборов по схеме свер-50 [c.56]

Приведенные примеры говорят о том, что нормативный коэффициент смешения элеватора, определяемый по расчетным температурам тепловой сети и отопительной системы, как правило, меньше необходимого. Исключение составляют здания с непросушенньши стенами, с большой воздухопроницаемостью оконных переплетов и пр., в которых тепловы.е потери могут значительно превосходить расчетные. В этих исключительных с.тучаях может быть необходимо, особенно в первый год их эксплуатации, даже снизить коэффициент смешения и одновременно соответственно увеличить расход воды из тепловой сети. Во всех остальных случаях расчетный коэффициент смешения должен быть увеличен. Точная его величина может быть найдена после определения теплоотдачи установленных нагревательных приборов. [c.57]

Следует указать, что весьма часто температуры воды в обратном трубопроводе указываются в таких таблицах с весьма заметным запасом, так как ориентируются на расчетную теплоотдачу нагревательных аппаратов. Во многих случаях фактическая теплоотдача этих аппаратов (например, радиаторов) значительно выше расчетной, например из-за излишне установленной поверхности нагревательных приборов (в том числе и самими жильцами) и неточности принимаемых коэффициентов теплоотдачи. Такое превышение фактической теплоотдачи нагревательных приборов над нЛбходимой по расчету дает возможность заметного снижения температуры обратной воды против расчетной. Во многих случаях отопительные системы обеспечивают необходимый температурный режим в отапливаемых помещениях (18— 20° С) и имеют температуру воды в обратном трубопроводе на 1,5—2,5 град ниже, чем по расчетному графику, ири теплой погоде и на 7—10 град ниже при темпера-296 [c.296]

Хг2 — температура сетевой воды в обратном трубопроводе после подогревателя горячего водоснабжения, °С та.п = 0,5(тс+Т02) — средняя температура нагревательных приборов систем отопления, °С тк=0,5(т1-ь + Т02) —средняя температура поверхности яагрева калориферов, С /р — температура горячей воды, поступающей в местную систему горячего водоснабжения, °С 4 — температура холодной воды, поступающей и местную систему горячего водоснабжения (в закрытых системах), °С — температура местной воды после нижней ступени двухступенчатого подогревателя горячего водоснабжения при произвольном расходе теплоты на горячее водоснабжение, °С о, йв, kr — коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов систем отопления, калориферов и подогревателей горячего водоснабжения, Вт/(м -К) и — коэффициент смешения (инжекции) элеватора— отношение расхода инжектируемой к расходу рабочей воды п— длительность работы отопительных систем в течение суток, с/сут или ч/сут. [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...