Краям Расчет при нагрузке, равномерно

При расчете разбиваем основание фундамента на 25 квадратов со сторонами с = 0,5 м в центре каждого квадрата помещаем абсолютно жесткий опорный стержень с шарнирами по краям, соединяющий фундамент с полупространством, и по площади прямоугольника сХ с принимаем нагрузку равномерно распределенной [c.370]

Максимум, перерезывающий силы при равномерном загружении площади прямоугольника. Нагрузка этого типа, помещенная у защемленного края бесконечной консольной пластинки, очерчена на рис. 170 штриховым контуром. С этой задачей также приходится встречаться при расчете мостовых плит. Исходя из (210) и пользуясь принципом наложения, находим при X — у = 0 следующее значение перерезывающей силы [c.370]

Расчет сетчатых куполов ведут по безмоментной теории, условиями применения которой являются плавность изменения приведенной толщины оболочки, постоянство радиуса кривизны ее меридиана, плавность изменения нагрузки, свободное перемещение краев купола в радиальном и кольцевом направлениях. При этих условиях напряженное состояние сетчатого купола от осесимметричной сплошной равномерно распределенной нагрузки характеризуется появлением только нормальных сил, действующих в меридиональном направлении Fi и кольцевом направлении F2 (рис. 188, а). [c.215]

Расчет внутренних сил в многоволновых покрытиях по схемам см. рис. 6.4, а, б, в) при отношении длины пролета к длине волны более чем 3...4, загруженных равномерно распределенными нагрузками по всему покрытию рис. 11.10, а), выполня ют как для отдельно работающих волн. При этом крайние полуволны, не подкрепленные по внешнему контуру стенами или колоннами, допускается рассчитывать в составе отдельной одноволновой оболочки симметричного сечения рис. 11.10, б). Промежуточные волны можно рассчитывать как одноволновые оболочки с продольными краями, закрепленными против горизонтальных смещений рис. 11.10, в), [c.202]

В случае комбинированного нагружения на основе алгоритма построения границы области разрушающих нагрузок, предложенного в 6, проведен расчет шарнирно опертых по краям балок при воздействии равномерно распределенной нагрузки и двух различных сосредоточенных сил. Результаты расчетов приас =ас, а 1 = Оо (о = а /а ),параметрах (9.21) и приведенных в табл. 11.1 представлены на рис. 11.1—11.4. Сплошные и [c.70]

Если оболочка достаточно тонкая, при расчете можно пренебречь изгибом поверхности оболочки и считать, что напряжения по толщине стенки оболочки распределены равномерно. Такой расчет называется расчетом по безмомвнтной теории. Если оболочка недостаточно тонкая, имеет резкие переломы в очертании, жесткие закрепления и нагружена сосредоточенными силами или моментами, то в зонах, прилегающих к местам переломов, закреплений, приложения нагрузки, а также у краев оболочки возникает изгиб. Однако по мере удаления от этих мест изгибающие моменты быстро затухают поэтому расчет удаленных зон таких оболочек может производиться по безмоментной теории. Определение изгибающих моментов в оболочках, т. е. расчет оболочек по мо-ментной теории, в настоящем курсе не рассматривается. [c.570]

Конкретные расчеты были проведены для диска из материала с величиной V = 0,3 (а = 0,28883) при возбуждении колебаний равномерно распределенными по поверхности г = /г нормальными нагрузками, g (г) = gg. В диапазоне 0структуре спектра собственных частот примечательных особенностей не обнаружено. Наиболее интересным обстоятельством, выясненным при рассмотрении смешанной задачи, является то, что резонансы на нераспространяюш,ихся модах в данном диапазоне частот не возбуждаются. Ни при анализе структуры спектра, ни при рассмотрении форм колебаний не удается обнаружить явление, которое можно было бы считать аналогом краевого резонанса для диска со свободными краями. Что касается области частот Q < Q < Q , то и в ней также наблюдается сгуш,ение спектра собственных частот диска. Систематизация результатов в указанном частотном диапазоне представляет весьма сложную задачу. В отличие от случая свободного диска рассмотрение задачи для v = О не дает здесь результатов, которые можно было бы использовать как базу для такой систематизации. [c.233]

Анализ полученных данных показывает, что для мягкого основания характер изменения контактного давления в опорах близок к равномерному закону (кривая /). С увеличением коэффициента податливости опорного основания закон, изменения контактного давления в опорах отличается от равномерного и давление в пределах опоры распределяется так, что у края опоры оно значительно возрастает, а в середине снижается. Напряженно-деформированное состояние в оболочке и опорн.ом шпангоуте при достаточно жестких опорах также существенно отличается от н. д. с, определенного без учета контактного взаимодействия. Следовательно, при расчете цилиндрической оболочки, контактирующей при осевом нагружении с опорным основанием, следует учитывать степень осевой податливости опор (их осевую жесткость). Приближенный расчет (без решения контактной задачи) и представление опорной реакции в виде равномерной нагрузки при достаточно жестком опорном основании может привести к неправильной оценке н. д. с. оболочечной конструкции. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...