Моменты изгибающие швеллеров

Изгибающий момент в швеллере от вертикальных нагрузок [c.115]

В конструкции с присоединением швеллера в шип (вид 35) сварные швы разгружены от изгиба силой Р изгибающий момент воспринимают фланговые швы и поперечный шов I, работающие на срез. На виде 36 изображено соединение, усиленное косынкой. [c.179]

Задача 2.24. Для двухопорной балки, состоящей из двух рядом поставленных швеллеров (рис. 309), требуется построить эпюры изгибающих моментов и поперечных сил и определить требуемый номер профиля швеллера, если [о]=100 н/жл . [c.300]

Пример 17.1. Для балки, состоящей из двух швеллеров № 16, изображенной на рис. 17.1, требуется написать уравнения упругой линии, изгибающего момента и поперечной силы. [c.439]

Поддон представляет собой сваренную из швеллеров раму / рабочая поверхность поддона выполнена из листовой стали. Чтобы увеличить общую жесткость и предотвратить местные прогибы, снизу к рабочему листу и швеллерам рамы приварены ребра. Для восприятия изгибающих моментов от напряженной арматуры в нижней части поддона предусмотрены стяжки 2, соединяющиеся с помощью качающегося кронштейна 3 и съемных серьги 4 и кронштейна 5 с напрягаемой арматурой. [c.86]

Однако полученный вывод справедлив только для сжатых стоек сплошного сечения. В практике нередко применяются стойки, состоящие из двух или более ветвей, связанных решетками. Пример такой стойки, состоящей из двух швеллеров, связанных решетками из уголков, показан на рис. 222. Если число панелей решетки, связывающей швеллера, велико, то величину к 1(СР) нетрудно определить, заменяя систему, состоящую из поясов и решетки, эквивалентной ей сплошной конструкцией, для которой потенциальная энергия деформированного состояния такова же, как и для данной системы. Как было показано (8.22), потенциальная энергия сплошного изгибаемого стержня, в котором на длине а изгибающий момент и поперечная сила постоянны, равна формуле [c.356]

Для балки т двух прокатных швеллеров (рис. 2.151) построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов и определить наибольшие нормальные напряжения в опасном сечении. [c.176]

По форме поперечного сечения тонкостенные стержни делят на открытые (швеллер и др.) и закрытые (трубы с различной формой контура поперечного сечения). Открытые тонкостенные стержни имеют весьма малую жесткость при кручении по сравнению с изгибной жесткостью. Поэтому крутящие моменты, возникающие в элементах сооружений и деталях машин, даже очень малые по сравнению с изгибающими, могут вызвать в них большие деформации и опасные напряжения. [c.269]

Жесткость нужна не только в плоскости самой рамы, но также и в боковых ее плоскостях, особенно, когда нет раскосов и изгибающий момент от нагрузки, расположенной на пороге, воспринимается узловым соединением рамы пола с боковыми стержнями вертикальной рамы. Боковые (корневые) стойки рамы изготовляются из двух уголков (см. фиг. 49) или из швеллера. В последнем случае нижние узлы рамы не имеют узловых косынок и не могут быть достаточно жесткими в плоскости рамы. [c.91]

Подберем швеллер из расчета на изгиб. Опасным является сечение D (рис. 1.8, я). Изгибающий момент и напряжения в этом сечении М = FL = 24 10 1,0 = 2,4 -10 Н м. [c.13]

Груз весом W= 5,45-10 Н установлен в середине пролета свободно опертой балки (рис. А.1.6.5), изготовленной из двух стальных швеллеров (/= = 2-7,24-10" = 1,45-10" м ). Пренебрегая весом балки, определить амплитуду установившихся вынужденных колебаний груза W, если к концу балки приложен, как показано на рисунке, периодически изменяющийся изгибающий,момент М = = Ml os (ut и дано, что ю = 0,90р, = 1,16-10 Н-м. [c.60]

Изгибающий момент в консоли равен М=8-0,6=4,8 тс-м. Приходящаяся на один швеллер поперечная сила и изгибающий момент соответственно равны N =812=4 тс. Ж =4,8/2=2,4 тс-м. [c.57]

Принимаем расчетную вертикальную нагрузку на тормозной швеллер такой же, как в варианте с тормозной балкой. Наибольшее усилие в поясе тормозной фермы в стержне з= 17,44 тс. Максимальный вертикальный изгибающий момент в этом стержне при шарнирном соединении со стойкой фахверка составляет [c.117]

Рамы первого типа обычно изготовляют сварными из балок швеллерного сечения, соединенных поперечинами. Форма сечения поперечин зависит от их дополнительного назначения, связанного с установкой агрегатов. Преимущественное распространение имеют лонжероны открытого профиля - швеллер с обращенными внутрь полками. Они имеют малую жесткость при кручении. Лонжероны с целью снижения веса, лучшего использования материала и достижения равнопрочности могут иметь переменное сечение в соответствии с характером распределения изгибающих и крутящих моментов по длине рамы. Минимальная толщина стенки должна обеспечивать ее устойчивость против бокового выпучивания при изгибе. Сопротивление рамы продольному сдвигу лонжеронов увеличивается применением ферм, раскосов и косынок в местах соединения с поперечинами. [c.332]

Задача 2.23. Для двухопорнон балки, состоящей из двух рядом поставленных швеллеров (рис. 2.131), требуется построить эпюры поперечных сил и изгибающих. моментов и определить требуемый номер профиля швеллера, если [а] == = 150 н мм . [c.284]

Определить изгибающий момент М, который можно приложить а) к стальной двутавровой балке № 27а, б) к стальной балке из двух швеллеров № 24а, в) к деревянной балке прямоугольного сечения hxb=2ix 8 см. Допускаемые напряжения стали [ст1=1950 кГ1см, древесины [а] = 130 кГ см .. [c.108]

Балка составлена из двух швеллеров и горизонтальных листов. Изгибающий момент УИ=7500 кГм, поперечная сила Q=5000 кГ. Подобрать ширину листов Ь при напряжении о= =1200 кГ1см и с учетом ослабления отверстиями для заклепок диаметром d=2 см. Определить напряжения среза заклепок и смятия листов, если шаг заклепок а=10 см. [c.111]

Сдвиг и инерция поворота пластин оказывают существенное влияние также на крутильные колебания тонкостенных сварных балок открытого профиля. Уравнение колебания с учетом сдвига и инерции поворота было получено Аггарвалом и Кренчем [291 для двутавра и швеллера. При этом предполагалось, что крутящий момент М, р связан о моментом инерции площади поперечного сечения /р так же, как и в теории Бернулли—Эйлера дМ 1дх=. = р/рЭ угде р—плотность материала у — угол закрутки. В сечениях полок (рис. 27) денотауют изгибающие моменты М , свя занные с депланацией (М и в верхней и нижней полосах имеют противоположные знаки) уравнением дM /дx = Q - -- -р1 д> /дх, где — перерезывающая сила в сечении полки [c.72]

На рис. 63 представлены результаты расчетов четырех различных надрамников на кручение. У надрамника I первая и последняя поперечина имеют закрытый коробчатый профиль. Эти же поперечины в надрамнике II выполнены из труб. В надрамнике /// все поперечины — трубы, а в надрамнике IV все поперечины выполнены, как показано на рис. 61. Лонжероны всех надрамников выполнены из швеллера № 12 длиной 3 м. Ширина надрамников 0,75 м. Поперечины закрытого профиля в надрамнике I имеют сечение 100X100X5, а трубы в надрамниках II и /// —сечение 63,5X5. Поперечины скрытого профиля в надрамниках I я II — швеллер № 10. Поперечины в надрамнике IV такие же, как в рассмотренном выше примере, т. е. имеют сечение 100X100X5 и Рп=0,6. На рис. 63 показаны также расчетные схемы надрамников цифрами обозначены номера неизвестных, цифрами в кружках — номера элементов. Для лонжерона в первом и последнем узле надрамника / принималось полное запрещение депланации. В надрамниках II и III крутящий момент поперечин создает бимоменты в лонжероне, как показано на рис. 4, и прил. 3. В последнем узле этих надрамников депланация лонжерона равна нулю, так как его сечение закрыто вертикальной пластиной. В расчетной схеме надрамника IV зона присоединения выделена в отдельные элементы. Моделирование связей в соединениях показано на рис. 11, д прил. 3. На рис. 63 также показаны эпюры бимоментов и вертикальных изгибающих моментов, возникающих в лонжеронах надрамников при закручивании их на 1°. Таким образом напряженное состояние лонжеронов определяется напряжениями стесненного кручения Ош и вертикального изгиба Ох (см. рис. 59). [c.112]

Концевая часть кузова включает холодильник (панель VII) и кабину (панель VIII). Жесткость простенка между холодильником и средней частью кузова принята бесконечно большой, а остальных двух простенков — средней величины. Жесткость при изгибе вертикальных стоек, Б и В (см. рис. 34) и швеллера Г считали равной нулю. Расчет этой части кузова с относительно большим количеством неизвестных показал, что нулевые изгибающие моменты расположены близко к середине упругой части простенка только в стойке между дверью и холодильником в простенке между дверью и лобовым окном шарнир от сил сжатия вдоль автосцепки значительно смещен вверх. Поэтому можно считать, что в стойке D шарнир совпадает с серединой ее упругого участка. [c.59]

Платформа с грузом Q перемещается по вертикальным направ ляющим (рис. а). Определить силы давления опорных роликов на направляющие. Исследовать, при каком значении г изгибающий момент в опасном сечении направляющей будет максимален, и подобрать номер швеллера, если [а]= 120 н1мм . Расчетная схема показана на рис. б. [c.237]

Расчет прогона из гнутого профиля. Принимаем прогон из гнутого равнополочного швеллера по ГОСТ 8278—83 из низколегированной стали марки 09Г2, Ну = =290 МПа (29 кН/см ). Изгибающий момент М == 9/2/8 = 6.22-6 /8 = 28 кН м, [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...