Цикл Связь между основными параметрами

Подведем некоторые итоги. В тепловой схеме конденсационной ПГУ существует определенная связь между элементами. Энергетическая ГТУ в соответствии с режимом работы (нагрузка, параметры окружающего воздуха, вид сжигаемого топлива и др.) служит определяющим звеном технологического процесса, отдавая КУ и ПТУ теплоту своих выходных газов. Как было показано ранее, в зависимости от потенциала этих газов можно реализовать паровой цикл с одним, двумя или тремя контурами, включая промежуточный перегрев пара. После КУ генерируемый пар поступает в ПТ, которая, со своей стороны, вместе с конденсатором оказывает определенное влияние на котел. В обычных паросиловых установках путем подачи топлива и воды можно изменять паропроизводительность котла и мощность ПТУ в определенных пределах. В схеме ПГУ такой возможности нет. При определенной нагрузке ГТУ между КУ и ПТ осуществляется своего рода консенсус по параметрам пара и мощности паровой ступени, а паровая турбина служит некой сетью , на которую работает котел. В этом случае основная цель — получение максимальной мощности ПТУ, а следовательно, и наибольшего значения электрического КПД ПГУ [c.358]

Характеристика активного тепловыделения — основа теплового процесса, конечным полезным результатом которого является индикаторная работа цикла. Количество и динамика подвода тепла к рабочему телу, описываемые характеристикой активного тепловыделения, определяют основные показатели и параметры рабочего цикла.С другой стороны, характеристика активного тепловыделения представляет конечное проявление сгорания и теплопередачи.Образно выражаясь, характеристика активного тепловыделения является как бы мостом, связывающим сгорание как физико-химическое явление с его термодинамическим отражением в рабочем цикле двигателя. Отсюда вытекает необходимость исследования тепловыделения с двух сторон. Во-первых, исследуются связи между сгоранием и тепловыделением, во-вторых,— между тепловыделением и параметрами индикаторного процесса. [c.38]

Для установления связи между мощностью дизеля и основными параметрами рабочего цикла найдем из формулы (78а) выражение для [c.76]

Некоторый свет на механизм размытия фаз может пролить исследование величины и знака параметра X, определяемого множителями и и V, согласно формуле (6.95), и фазами амплитудной модуляции относительно цикла низкочастотных осцилляций, обязанных шейке . Если размытие фаз обусловлено вариациями ориентации, т.е. мозаичностью структуры относительно направления <111>, то должно быть X - 0,1 если оно вызвано неоднородностью поля (хотя, конечно, в этом случае распределение Лоренца неприменимо), то X - 0,03 если размытие фаз обязано вариациям механических напряжений вдоль <111), то X — —0,3 и, наконец, при чисто сдвиговых напряжениях (т.е. эффект от напряжений вдоль <111) за вычетом эффекта от соответствующего уменьшения объема), то X - — 1. Поэтому большое и отрицательное значение X для двух образцов < 111 > заставляет предположить, что в этих случаях основной причиной размытия фаз служат неоднородные напряжения, хотя аргументов явно недостаточно, чтобы установить, какой тип деформации превалирует. При отклонении от направления <111> на 6° получен положительный знак X. Это наводит на мысль, что доминирующий вклад в размытие фаз связан с неоднородностью ориентации, хотя, возможно, неоднородные напряжения также дают свой вклад и искажают ту тесную связь между ф и 0, которую можно ожидать для случая только неоднородной ориентации. Вариации напряжений, по-видимому, связаны с наличием [c.358]

По-видимому, изложенная выше теория применима в разумных пределах к регенераторам, используемым в газотурбинных двигателях и подогревателях воздуха, но непригодна для регенераторов двигателей Стирлинга. Эта теория основана на таких предположениях, которые неприменимы к работе двигателя Стирлинга, в основном так как время прохождения частицей насадки регенератора мало по сравнению с полным периодом дутья. В двигателях Стирлинга периоды дутья чрезвычайно малы. Например, при относительно небольшой частоте вращения 1200 об/мин (20 циклов в секунду) время дутья в 10 раз меньше, чем минимально допустимое время в газовой турбине. Ранее отмечалось (см. рис. 5.4), что периоды дутья столь малы, что ни одна частица не проходит через насадку. Из рис. 5.5 следует, что реальное общее время прохождения потока через насадку составляет примерно половину времени полного цикла оставшееся же время расходуется или на заполнение, или ьш опустошение мертвого объема. Процесс теплоотдачи в этом случае представляется весьма сложным, так как он связан с повторяющейся от цикла к циклу контактной связью между насадкой и рабочим телом подобно передаче ведра из рук в руки при тушении пожара. Другие существенные допущения теории состоят в том, что параметры на входе (температура, массовый расход и скорость движения рабочего тела) считаются постоянными во времени. Очевидно, для любого регенератора системы с циклом Стирлинга эти допущения невыполнимы, Из рис. 5.4 видно постоянное изменение условий на входе в регенератор, а на рис. 5.5 приведено предельное изменение проходящего через нее массового расхода потока, [c.113]

Связь между основными параметрами рабочего цикла. Анализ факторов, В.ПИЯЮЩИХ на показатели цикла и определение предполагаемой экономичности проектпруелгого двпгателя можно производить по формулам, приводимым ниже. [c.150]

Область применения различных аппроксимации. Область применения элементарной классической теории балок, а также их различных модификаций и усовершенствований, которые обсуждены выше, может быть выявлена путем рассмотрения связи между следующими тремя параметрами толщиной h, максимальным прогибом и длиной полуволны основной формы прогиба I, за которую можно взять расстояние между точками перегиба, т. е. точками, где кривизна изменяет знак. Для свободно опертых балок, на которые действуют лопер1ечные одинаково направленные нагрузки или продольно сжимающая нагрузка (при потере устойчивости), за I можно взять длину балки для аналогично нагруженных защемленных по концам бЬлок за I можно принять половину длины балки для нагрузок, циклически изменяющихся по направлению, за I можно взять половину длины цикла. [c.208]

В начале книги рассмотрены общие задачи организации водных режимов тепловых электростанций, а также водные балансы, условря "использования и параметры рабочей среды в основном цикле, в тепловых сетях и системах охлаждения, показана связь между параметрами и физико-хими-ческими свойствами воды. Эти сведения необходимы для понимания последующего материала они позволяют также ознакомить учащихся с новой для них терминологией. [c.3]

Долголетнее руководство студентами при дипломном проектировании по ГТУ, естественно, поставило перед автором много задач различного рода, решение которых не всегда можно было найти в имеющихся книгах и журналах. Как хорошо сказал академик Капица, учитель не только учит, но и учится у своих учеников, и с этой точки зрения предлагаемую книгу можно рассматривать как совместный труд автора с огромным числом его учеников, которые получили свои дипломы за более чем сорокалетний период работы его в МВТУ. Активное участие в работах наших НИИ (ВТИ, ЦИАМ), в комиссии по ГТУ АН СССР в разные периоды и совместная работа кафедры МВТУ с заводами по созданию ГТУ—Коломенским, Невским им. Ленина (НЗЛ), заводом Экономайзер , Харьковским турбинным (ХТГЗ) — также наложило известный отпечаток на книгу. В зависимости от вопросов, которые возникали в процессе практической и учебной работы, приходилось дополнять те или иные разделы теории газовых турбин, поэтому между главами книги нет непосредственной связи. Книга в основном состоит из самостоятельных решений автора. Из них хотелось бы отметить термодинамическую часть предложение подогревать воздух выхлопными газами при некотором промежуточном давлении и уже нагретый воздух дожимать до рабочего давления, а также оценивать циклы по техническому оптимуму, что резко сокращает определение величин оптимальных параметров. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...