Коэффициент вязкости, динамический максимальный

Определить изменение во времени дебита газовой скважины, давления на внешней непроницаемой границе Рк(0 и давления на забое скважины Рс(0- эксплуатирующейся при поддержании постоянной скорости движения газа в призабойной зоне пласта. Начальное пластовое давление р = 9,8 МПа (100 кгс/см ), радиус контура зоны дренирования / к = 750 м, мощность пласта /1=10 м, коэффициент проницаемости пласта = 0,3 Д, коэффициент пористости пласта т = 20%, динамический коэффициент вязкости газа в пластовых условиях а=0,012 сП, радиус скважины Гс = 0,1 м. Коэффициент с, который соответствует максимально допустимой скорости фильтрации в призабойной [c.157]

Гз — радиус внешней заделки диафрагмы, м S — площадь диафрагмы в ненапряженном состоянии, м — прогиб диафрагмы, м сУз —максимальный прогиб диафрагмы, м й — толщина диафрагмы, м бг, 0 — радиальная и широтная относительная деформация элемента диафрагмы X —динамическая вязкость, Па-с V — коэффициент Пуассона о — напряжение диафрагмы, Па аь— напряжение диафрагмы при разрыве, Па. [c.4]

В целях улучшения условий выделения газов из воды необходимо максимально приблизить все частицы потока деаэрируемой воды к поверхности раздела фаз, с тем чтобы растворенные газы могли быстро переходить из воды в паровую фазу. Чем больше поверхность раздела вода — пар, через которую происходит десорбция газов, тем быстрее система приближается к равновесию, т. е. тем полнее из воды удаляются растворенные газы. Это достигается усилением турбулентности потока воды путем ее распыливания, разбрызгивания или сливания через мелкие отверстия и перегородки для разделения ее на мелкие капли, тонкие струйки или пленки, что значительно увеличивает поверхность воды и облегчает удаление из нее газов. Увеличение поверхности соприкосновения воды с паром может быть достигнуто также путем барботирования через воду греющего пара, подаваемого под давлением через сопло или другие устройства. С ростом скорости греющего пара увеличивается динамическое воздействие парового потока на деаэрируемую воду, что способствует повышению эффективности термической деаэрации. С увеличением средней температуры деаэрируемой воды или температуры исходной воды снижаются вязкость и поверхностное натяжение воды и увеличивается коэффициент диффузии кислорода в ней, вследствие чего повышается значение коэффициента десорбции (массопередачи) и в конечном итоге уменьшается остаточное содержание кислорода в деаэрированной воде. [c.193]

Плотность исследуемого вещества при опытных значениях параметров состояния определялась нн ЭЦВМ по Международной системе уравнений состояния для точного описания термодинамических свойств воды и водяного пара [3]. По проведенным оценкам, максимальная относительная погрешность измерений коэффициента динамической вязкости почти во всем диапазоне исследованных давлений и температур не превышает 1%. Исключение составляют опытные данные для давлений, близких к критическому (205—220 бар), где значения удельных объемов на линии насыщения имеют допуск 2—3%. Воспроизводимость опытных данных при всех параметрах не хуже 0,3%, что свидетельствует о малой величине случайных ошибок. [c.58]

Расчеты показали, что максимальная погрешность в определении коэффициента динамической вязкости, с учетом ошибок отнесения, не превышает +1>5%. Вязкость углеводородов измерялась по изотермам через 9,8 Мн м для к-СвНао, -СюНаг, -С дНгв и н С14Н30 и при давлениях [c.131]

Приведены результаты экспериментального исследования коэффициента динамической вязкости н-нонана, и-декана, и-тридекана, и-тетрадекапа и -гексадекана в интервале температур 20—250 С и давлений 0,098—49 Мн/м . Измерения выполнены па установке с капиллярным вискозиметром конструкции И. Ф. Голубева. Максимальная погрешность опытных данных составляет + 1,5%. Предложена методика расчета Р — V— Г-зависимости к-пара-финов в интервале температур О — Г] ,5п. В результате обработки экспериментального материала получены уравнения, позволяющие рассчитывать вязкость от СрНго до С1вНз4 в исследованной области температур и давлений со средней погрешностью 1,7%. [c.159]

На рис. 15 дриведены экспериментальные кривые зависимости максимальной скорости распыления смесей глицерин—вода от амплитуды колебаний поверхности распылителя, колеблющейся с частотой 21 кгц. Максимальная скорость распыления соответствует оптимальной скорости подведения жидкости к рабочей поверхности распылительного устройства, колеблющегося с амплитудой А, и, следовательно, оптимальной (какой — не указывается) толщине слоя распыляемой жидкости. Из графика, приведенного на рис. 15, следует, что в данном диапазоне изменения коэффициента динамической вязкости г] (от 1 до 5 спз) и амплитуды колебаний А (от 8 до 12 мк) новерхности распылительного устройства максимальная скорость распыления смеси глицерин—вода линейно зависит от амплитуды колебаний. На основании экспериментальных результатов, приведенных на рис. 15, можно установить также зависимость скорости распыления П от величины коэффициента динамической вязкости "г] жидкости. Как показали Штамм и Польман, произведение максимальной скорости распыления и коэффициента динамической вязкости смеси глицерин—вода (в приведенном диапазоне изменения f ж А) есть величина постоянная [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...