Потери напора на вход

Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей ие учитывать. [c.210]

Пренебрегая потерями напора на входе и выходе, определить расход Q масла динамической вязкостью (.1 — 1,5 П по четырем прорезям из левой полости цилиндра, избыточное давление в которой равно р - 200 кПа, а правую, где давление равно атмосферному. [c.212]

В случае определения потери напора на входе в трубу (индекс вх ) из резервуара достаточно большого размера (рис. 22.18, б), т. е. когда и можно считать d /d i = О, из формулы (22.32) [c.295]

Из сравнения формул (22.29) и (22.32) видно, что при одинаковом соотношении площадей потери напора при внезапном расширении всегда больше потерь при внезапном сужении. Потери напора на входе в трубу могут быть значительно уменьшены за счет закругления кромок или организации конического входа. [c.295]

Вычислить касательные напряжения Tj и на цилиндрических поверхностях, образующих зазоры, а также расход жидкости Q, если di = 25 мм, == 0,252 мм, а динамическая вязкость жидкости i == 10 П. Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей не учитывать. [c.212]

Потерями напора на входе в трубку и выходе из нее, а также влиянием начального участка пренебречь размеры коллектора полагать большими по сравнению с поперечным сечением трубки. [c.215]

Случай постепенного сужения трубопровода (рис. 4-32,6). Здесь величина находится в зависимости от угла р и отнощения a/Dj (см. чертеж) по графику на рис. 4-34. Как видно из этого графика, минимальная потеря напора на вход получается при Р = 40 ч- 60°. [c.192]

Зная потерю напора на вход определяем по формуле (4-149), заменив в ней обозначения he и обозначениями и Свх- Подчеркнем, что величина Для случая входа в трубопровод, конструктивно оформленного в соответствии с рис. 4-32, а (т. е. для случая резкое сужение ) получается равной [при oi = оо см. формулу (4-151)] [c.193]

В заключение отметим, что напорная линия Е — Е и пьезометрическая линия Р — Р в случае сифона выглядят, как показано на рис. 5-5 например, первая ступенька линии Е — Е выражает потерю напора на вход в трубу, потерю по длине до первого поворота трубы и потерю напора в этом повороте. Полная потеря напора в сифоне равна Z. Линия Р — Р лежит ниже линии Е — Е [c.223]

Значения коэффициентов для гидроагрегатов в задачах приведены с учетом потерь напора на вход и выход. [c.34]

Задача 2.8. Вода перетекает из напорного бака, где избыточное давление воздуха р = 0,3 МПа, в открытый резервуар по короткой трубе диаметром d = 50 мм, на которой установлен кран. Чему должен быть равен коэффициент сопротивления крана для того, чтобы расход воды составлял Q = = 8,7 л/с Высоты уровней Н = м и Я2 = 3 м. Учесть потерю напора на входе в трубу ( вх = 0,5) и на выходе из трубы (внезапное расширение). [c.37]

Задача 2.11. Вода (р=1000 кг/м ) перетекает из верхнего резервуара в нижний по расширяющейся трубе — диффузору, имеющему малый угол конусности и плавно закругленный вход. Пренебрегая потерей напора на входе в диффузор, определить, при каком уровне воды Н в верхнем резервуаре [c.38]

Теплообменные кассеты свободно подвешены к трубным доскам ПТО. Для снижения местных потерь напора на входе и выходе теплопередающей поверхности и улучшения формирования потока гелия на входе в межтрубное пространство все кассеты [c.125]

Данные опытов по заклиниванию щелей при работе на крупном песке графически представлены на рис. 30. Сравнивая потери напора на вход воды в дренаж при скорости в щелях 0,3. /и/се/с для чистой трубы и трубы с заклиненными щелями, видим, что в данном случае после 12 фильтроциклов без промывки потери напора увеличились на 0,16 л вод. ст. [c.94]

Кромки при входе в сопло либо закруглялись по радиусу в 0,1—0,2 мм либо оставались острыми. Закругление кромок при входе в канал достигалось прокачкой через сопло топлива с карборундовой шлифовальной пастой. При закругленных-кромках /i = 0,8 Ч-0,82, а при острых 0,6. Для сопла с закругленными кромками значение ц = 0,8 сохранялось при его дли- тельной работе, между тем как при острых кромках по мере работы сопла и сглаживания кромок ц возрастало от 0,6 до 0,8. Уменьшение до 0,6 в случае острых кромок следует объяснить сужением струи при ее входе. На основании гидравлики это сужение струи и ее дальнейшее расширение до полного сечения канала вызывают потерю напора на вход [c.60]

Потери напора на входе и выходе составляют небольшую часть общей потери напора. Так как отношение РЦс велико, то член, учитывающий сопротивление поверхности теплообмена, определяет основную величину потери напора. [c.220]

Рис. 3.14. Диаграмма уравнения Бернулли для потока реальной жидкости. 0—0 — плоскость сравнения / —/3, ( , — ( — геометрические параметры участ ков потока И — глубина С — расход — атмосферное давление — потер напора на входе в трубу Лв.р, Лв.с потери потока при внезапном расширении I сужении потока Л,з — потери потока по длине hf — суммарные потер полного напора 73— удельная энергия положения a t /(2g), щvl/ lg) — удель ная кинетическая энергия потока на участках длиной /, и /3 соответственно

Зная Свх. потерю напора на вход определяем по формуле (4-159), заменив в ней обозначения и обозначениями и Свх Подчеркнем, что величина случая входа в трубопровод, конструктивно оформлен- [c.159]

Уравнение (IX—2) применимо также независимо от размеров питателя и приемника в тех случаях, когда трубопровод имеет достаточно большую длину, при которой скоростные напоры на входе и выходе из трубопровода оказываются пренебрежимо малыми по сравнению с потерями напора иа трение по его длине. [c.227]

Указание. Имея в виду, что трубопровод является длинным, пренебречь сопротивлением входа и скоростным напором выхода, принимая, что потеря напора на трение по длине трубопровода равна напору Н. [c.389]

Коэффициент потерь, или коэффициент сопротивления, для диффузора определяется как отношение потерь напора к скоростному напору на входе. [c.369]

Иногда потери напора относят не к скоростному напору на входе, а к теоретическому приросту давлений, тогда коэффициент потерь I определяется по формуле [c.369]

На начальном участке трубы сопротивление больше, чем на основном, поэтому потери напора на участке трубы, длина которого / нач находят по формуле (4.11) с поправочным коэффициентом /г>1, зависящим от числа Рейнольдса, условий входа в трубу и других факторов. [c.44]

Построим аналогичный график для случая движения в трубе реальной жидкости. Прежде всего построим напорную линию. Для этого в сечении 1—1 (рис. 58) отложим от уровня жидкости по вертикали вниз отрезок аЬ, равный потере напора при входе в трубу (эта потеря напора в соответствии с данной выше классификацией является местной о способе определения ее величины будет сказано Б дальнейшем). На участке трубы между сечениями 1—1 и 2—2 имеет место потеря напора на трение по длине. Пусть эта потеря напора равна /1л. Тогда для получения точки, принадлежа-ш,ей напорной линии в конце данного участка, т. е. в сечении 2—2, необходимо из полного напора в сечении 1—1 вычесть указанную [c.81]

Из данных опыта, описанного в предыдущей задаче, вычислить значение кинематической вязкости, полагая, что вся длина трубопровода равна / = 2 м. При расчете учесть длину и потерю напора на начальном участке, на котором формируется параболический профиль скоростей, а также потерю энергии в конце опытной трубы. Вход в трубу хорошо закруглен. Расчет вести по Тарту [22, 248]. [c.80]

Решить задачу 325, принимая во внимание местные потери напора при входе в трубу (Св = 0,5) и в вентиле, установленном на ее конце (Свен —3,5). [c.84]

Из формулы (4.2) следует, что потеря напора на трение по длине при движении жидкости в трубе возрастает с увеличением средней скорости потока и длины рассматриваемого участка трубы и обратно пропорциональна ее диаметру. Кроме того, в эту формулу входит неизвестный безразмерный коэффициент % (так называемый коэффициент гидравлического трения). [c.151]

Из этой формулы следует, что потери напора на трение при ламинарном режиме пропорциональны средней скорости движения и не зависят от состояния внутренней поверхности стенок трубы, так как характеристика состояния стенок в формулу (4.25) не входит. Это можно объяснить тем, что жидкость прилипает к стенкам, в результате чего происходит трение жидкости о жидкость, а не жидкости о стенку. Исследования Н. 3. Френкеля, А. П. Варфоломеевой и др. свидетельствуют о том, что при очень значительных шероховатостях потери при ламинарном движении могут возрастать по сравнению с формулой (4.25). [c.162]

Учитывать потери напора на трение в трубках (рассматривая их как гидравлически гладкие) и местные потери напора (вход в трубки = 0>5, выход из трубок = = 1). Кинематическая вязкость воды v == 0,9 сСт. [c.254]

При выводе ее мы располагали сечение 2—2 по уровню воды в сосуде В. При этом, составляя уравнение Бернулли (5-24), считали, что в полную потерю напора й, входят не только потери напора в самой трубе, но потеря напора на выход из трубы, т. е. та потеря, которая имеет место за трубой — в пределах сосуда В. Поэтому перепад Z при истечении под уровень, строго говоря, равен не потерям напора в трубе, как условно отмечалось нами выше, а сумме потерь напора в трубе и в сосуде В. [c.218]

Конически сходящийся насадок представляет собой усеченный конус с большим основанием, присоединенным к отверстию в боковой стенке сосуда (рис. 6-7, в и 6-11). В конически сходящемся насадке потери напора меньше, чем в цилиндрическом, главным образом за счет уменьшения потери напора на вход. При выходе из насадка происходит дополнительное сжатие, наличие которого относят к числу недостатков коничес- [c.144]

Итак, в уравнении (57) единица, стоящая в скобках, появилась в результате учета свободной кинетической энергии, в полученом же уравнении (58а) единица появилась в результате учета потерь напора на входе в резервуар. Внешне расчетные уравнения для обеих схем совершенно одинаковы. [c.40]

Из г6 рисунка ясно что поток в районе раёс к атрйваемого водослива может быть разбит на три отдельные части аУ подходную часть (между сечениями в—в и /—/), в пределах кс рой ищ рт место потери напора на вход здесь поток претерпевает сжатие б) со гтаенно водослив (между сече-нйями / и 2—2), где потерями напора пренебрегают в) выходную часть (между сечениями 2—i и н- н), в пределах которой имеет место потеря напора на выход здесь поток получает резкое расширение. [c.369]

В общем случае напор Н расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений в трубопроводе (в них входят потери напора на гидравлическое трение hi и сумма местных погерь S м) и на создание [c.93]

Из формулы (Х.17) следует, что потеря напора на трение при движении жидкости в трубе возрастает с увеличением средней скорости потока и длины рассматриваемого участка трубы и обратно пропорциональна ез диаметру. Кроме того, р формулу (Х.17) входит неизвестный безразмерный коэффициент А, —так называемый коэффициент гидравлического трения. Эта формула была получена в XIX в эмпирическим пут ы и называется формулой Дарси — Вейсбах2. [c.147]

Эта формула показывает, Ч 0 потери напора на трение при ламинарном режиме пропорциональны средней скорости движения. Эти потери не зависят от состояния внутренней поверхности стенок трубы, так как характеристика состояния стенок в формулу (XI.12) не входит. С тсутствие влияния стенок на сопротивление можно объяснить гем, что жидкость прилипает к стенкам, в результате чего происходит трение жидкости о жидкость, а не жидкости о стенку. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...