Зубчатые Напряжения нормальные и касательные

Кроме прочности зубьев, долл на быть проверена усталостная выносливость оболочки гибкого колеса. Решающее влияние на прочность оказывают нормальные напряжения от изгиба деформируемой цилиндрической оболочки гибкого колеса в зоне зубчатого венца и касательные напряжения, связанные с деформацией гибкого зубчатого колеса при передаче момента Т. [c.198]

При контактной усталости рабочих поверхностей зубьев зубчатых передач под действием касательных напряжений трещины начинают развиваться с поверхности, хотя при нормальных нагрузках, согласно теории Герца, зона максимальных напряжений находится ниже поверхности контакта. [c.94]

При перекатывании контактирующих тел при наличии нормального и касательных усилий (зубчатые и червячные передачи, подшипники качения и т. д.) приведенные напряжения зависят от соотношения указанных усилий, от смазки и микрогеометрии поверхностей и т. д. [c.535]

В отличие от фрикционных передач, колеса которых рекомендуется рассчитывать на контактную прочность по наибольшим нормальным напряжениям а, зубчатые колеса чаще всего рассчитывают по касательным напряжениям сдвига т . [c.300]

Опытные работы, проведенные с зубчатыми колесами, показали, что развитие усталостных трещин начинается не на глубине, где действуют наибольшие напряжения, а по контактной поверхности зубьев. Положение с исследованием явлений усталостного разрушения таково, что пока нет оснований для рекомендаций надежных критериев прочности, отвечающих данному напряженному состоянию, однако формулы (44) — (46) с достаточной ясностью отражают физическую сущность и закономерность явлений усталостного разрушения. Следовательно, безразлично, какую формулу принять для расчета колес закрытых зубчатых передач, так как их различие состоит только в числовом расчетном коэффициенте необходимо лишь обеспечить правильный выбор допускаемых напряжений исходя из принятой формулы заметим также, что между нормальными и касательными напряжениями существует в данном случае простая линейная связь. При надобности в расчетах можно использовать зависимость, характеризующую переход от одного напряженного состояния к другому, где [c.302]

Для вала, расчет которого выполнен по данным задачи 7.44, требуется определить коэффициенты запаса прочности для сечений, совпадающих с серединами зубчатых колес. Принять, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения от кручения — по пульсирующему. Влияние продольной силы (сжатие вала) не учитывать. [c.211]

Вал цилиндрической зубчатой передачи получает от электродвигателя мощность N = 29,4 квт при частоте вращения п = 800 об мин. Определить коэффициент запаса прочности для сечения вала под серединой шестерни. Материал вала — сталь 45 От = 370 н мм а 1 = = 240 н мм Тт = 190 н мм т 1 = 140 н мм у, принять (Ка)о = = (Кх)о = 2,0. При расчете принять, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения — по отнулевому (пульсирующему). Размеры вала приведены на рис. а. [c.327]

Например, валы (рис, 8.26) зубчатой передачи от сил F = F<2 в зацеплении зубьев передают крутящие и изгибающие моменты (эпюры моментов показаны на рис. 8.26, а). В результате в поперечном сечении (рис, 8.26, б) будут действовать нормальные и касательные напряжения [c.87]

Зубчатое зацепление 1 прямозубое. Требуется 1) определить усилия, возникающие в зубчатых зацеплениях 2) составить расчетную схему вала и построить эпюры крутящего момента и изгибающих моментов в горизонтальной и вертикальной плоскостях 3) определить коэффициент запаса прочности для сечения А—А вала, учитывая концентрацию напряжений от шпоночной канавки (размеры сечения шпонки выбрать самостоятельно) и принимая, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения—по иульсирую- [c.210]

Таким образом, в модели пресса воспроизводится нагружение вала силой натяжения ветвей клиноременной передачи, силой тяжести маховика, нормальными силами и силами трения в зубчатой передаче, а также моментами этих сил, реакциями подшипниковых опор и моментами трения в них, динамическим моментом маховика при его замедлении, моментом торможения. При этом в полюсах модели FRVL вычисляются в виде фазовых переменных типа потока поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты, осевые силы сжатия. В модели FRVL по формулам (3.22) и (3.25) определяются нормальные и касательные напряжения, средние напряжения цикла (от действия осевых сил сжатия растяжения и поперечных сил) и амплитуды напряжений (от изгибающих и крутящих моментов), эквивалентные нормальные и касательные напряжения. [c.523]

Инновациош1ые подходы к расчету подшипников качения. Расчеты подшипников качения, зубчатых, фрикционных и других передач из условия контактной прочности основаны на известном уравнении Г. Герца—Беляева. Но при этом учитываются только действия нормальной нагрузки. В действительности имеют место и касательные напряжения, которые оказывают весьма существенное влияние на работоспособность контактирующих в динамике активных поверхностей работающих деталей. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...