Часть симметричная данного профиля

Однако для качественного и ограниченно количественного суждения целесообразно воспользоваться гипотезами цилиндрических или комбинированных (плоскоцилиндрических) сечений, разработанных А. В. Верховским [1], применительно к центральному растяжению симметричного криволинейного стержня с вогнутым профилем. Гипотеза цилиндрических сечений (рис. 39) сводится в данном случае к тому, что два смежных цилиндрических сечения Е lE и 2 2 нормальных к контуру стержня до деформации, после деформации смещаются параллельно относительно друг друга в направлении действия растягивающих сил Fi, не искажаясь. Гипотеза комбинированных плоскоцилиндрических сечений (рис. 40) отличается от предыдущей гипотезы тем, что цилиндрическое сечение распространяется только на некоторую глубину (от контура в глубь впадины). Средняя же часть сечения — плоская. [c.127]

По заданному закону движения толкателя вычисляется таблица значений перемещений толкателя в функции угла поворота кулачка. При этом расчетная формула разбивается по колонкам табл. 4 бланка на части так, чтобы каждой колонке соответствовала одна вычислительная операция. Расчет делается только для участка прямого хода через 10° угла поворота, для обратного хода перемещения симметричны. По данным, взятым из таблицы, вычерчивается диаграмма перемещений толкателя и на приборе ТММ-21— профиль кулачка. [c.52]

При профилировании головных и кормовых частей и сопел торцы давно стали привычной принадлежностью оптимальных образующих 1-4]. В задачах построения замкнутых тел это не так. В них до сих пор задние торцы, если и вводились, то не в качестве участков краевого экстремума, а из-за физической целесообразности. В этом смысле показательны работа [5] и сборник [6], в первой из которых достигнуто наибольшее продвижение в данном направлении. В [5] при оптимальном профилировании тонких симметричных профилей в рамках линейной теории сверхзвуковых течений размер торца и условие его появления получены из решения вариационной задачи. Однако условия оптимальности торца как участка краевого экстремума не выписывались и не обсуждались, а его введение объяснялось физическими [c.494]

Для уменьшения этого коэффициента необходимо выбрать такой профиль, у которого профильное сопротивление С хр было бы на возможно большем Су. Данные эксперимента показывают, что при изгибе книзу хвостовой части профиля минимальное значение коэффициента профильного сопротивления перемещается в область больших Су. Это хорошо видно на рис. 23 поляра профиля, изогнутого в хвостовой части, поднимается вдвое выше, чем у симметричного профиля, и имеет малое зна- [c.34]

Профиль балясины составлен из сочетания прямолинейных и криволинейных линий, расположенных симметрично по отношению к оси балясины. Ствол балясины в задании 111 кроме тел вращения имеет три квадратных элемента в нижней, верхней и средней частях. Для выявления формы некоторых частей на чертеже в этом задании дан горизонтальный разрез А— А. [c.12]

В работе Шевчика эта задача решалась асимптотическим методом Толмина — Линя. Профиль скорости конвективного течения U x) обладает двумя критическими точками, в которых Сг= U (Сг — вещественная часть фазовой скорости). Поскольку (в отличие от течения Пуазейля) профиль U x) не является симметричным относительно точки максимума, разложения амплитуды в степенные ряды около критических точек не эквивалентны. Критические числа, определенные по разложениям около внутренней и внешней критических точек,- оказываются сильно различными и плохо согласуются с полученными в той же работе экспериментальными данными. [c.360]

Многократное изменение ширины рабочих полок двутавровых балок с 55 до 190 мм, усложняет унификацию ходовых частей тележек. Ширина рабочих полок (колеи) рельса для подвесных однорельсовых дорог в пределах грузоподъемности от 0,12 до 20 т может быть сведена к трем размерам 50 (40), 80, 120 мм. По условиям работы балки как рельса требуется применение сталей высокой прочности с твердостью поверхности дорожек качения не менее НВ >210, а для работы ее как несущего элемента по условиям устойчивости и деформации вполне уместно применять в качестве материала балки стали класса 38/23. Исследования, выполненные институтом ЦНИИпромзданий, показали, что расход стали на рельсы подвесных однорельсовых дорог из обычных двутавровых балок почти вдвое больше, чем расход стали на рельсы из биметаллических сварных балок, а для дорог легкого и легчайшего типа — в 1,5 раза больше, чем на рельсы из специальных профилей с подвеской их на тягах. Для повышения эффективности цельного двутаврового профиля рельсов ряд фирм — Америкэн Монорэйл , Демаг и др. — применяют горячекатаные симметричные и асимметричные специальные двутавровые сечения рельсов с увеличенной толщиной нижней полки. Особого эффекта это не дает, так как биметаллический рельс в данном случае получить нельзя и при износе рабочей полки приходится заменять все сечение рельса. Более эффективно применение составных рельсов-балок двутаврового сечения, в которых можно получить профиль, составленный из сталей двух марок, нижний (рабочий) — из твердой стали высокой прочности, верхний (несущий) — из строительной стали обычной прочности. [c.100]

Сравнения волн, рассчитанных предлагаемым методом, с экспериментальными данными [27] и расчетами панельным методом высокого порядка [21, 22] для симметричного профиля NA A-0012 при Fr = 0,567 для двух глубин погружения даны на фиг. 6. Графики представлены в увеличенном масштабе по оси у. При пропорциональном представлении кривые в значительной части сливаются, так как результаты достаточно близки. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...