Проходные сечения для пара в конденсаторе

Присутствие отложений на внутренних поверхностях конденсаторных труб, омываемых охлаждающей водой, ухудшает теплоотдачу в конденсаторе и уменьшает проходное сечение труб. Из-за этого повышается температура пара внутри конденсатора, а вследствие роста гидравлического сопротивления системы уменьшается расход охлаждающей воды и соответственно повышается ее нагрев. Оба эти процесса, взаимно усиливая друг друга, ухудшают вакуум и увеличивают удельный расход пара на выработанный киловатт-час, что снижает экономичность турбоагрегатов. [c.36]

Разбивка трубок производится по треугольнику. На отдельных участках некоторых конструкций для снижения скорости пара при входе в пучок применяется радиальная и реже квадратная разбивка. Шаг разбивки принимается согласно ранее изложенным положениям ( 7). В практике проектирования, отечественных конденсаторов часто принимают t = 6 мм. При радиальной разбивке для увеличения проходного сечения выбираются большие значения шага, а именно t = >Ъ мм при трубках диаметром 19/17 и = 37 Л1ж при трубках диаметром 24/22 мм. В воздухоохладителе целесообразно уменьшить шаг для обеспечения надлежащей скорости и коэффициента теплоотдачи от паровоздушной смеси, объемный расход которой сравнительно невелик. [c.228]

Выбор проходных сечений для пара при проектировании или реконструкции конденсаторов можно производить по применяемой в ВТИ методике проверки отдельных сечений по величине средней расчетной скорости пара в них, поскольку сложность гидродинамических условий в конденсаторе не позволяет установить расчетным путем распределение поступающего в трубный пучок пара, а следовательно, и распределение его скоростей. [c.231]

Присосы воздуха 207, 211, 214, 243 Продольное обтекание пучка 91—96 Продольный шаг разбивки 34 Продувка испарителей 348 Производительность эжектора 311 Протекторная защита 345 Протечки теплоносителя 22, 23, 90, 119 Противоток 7, 21, 50—52, 56 Проходные сечения для пара в конденсаторе 231 [c.421]

Для выработки небольшой мощности требуются небольшие массовые расходы М рабочего тела. При высоких начальных давлениях пара малы его удельные объемы. Поэтому объемные расходы пара Mv также малы. В то же время при высоких начальных давлениях пара и низких давлениях в конденсаторе получаются большие скорости истечения с. Тогда в соответствии с уравнением неразрывности течения Mv — F требуются небольшие проходные сечения для пара F. А так как F = ndl, то должны быть небольшими и произведения dl. Если при этом выбирать большие диаметры дисков d, что уменьшает число ступеней турбины и делает ее более компактной и дешевой, то получаются малые высоты лопаток, что ведет к большим потерям энергии на них и соответствующему снижению к. п. д. турбины. Поэтому в турбинах малой мощности применяются небольшие диаметры дисков и умеренные начальные давления пара. Последнее обстоятельство ведет к снижению возможного значения термического к. п. д. цикла, который, как известно, растет с ростом начального давления. [c.202]

При расширении в турбине объем пара сильно, увеличивается. Так, при расширении от параметров 88 бар (90 кгс/см ) и 500° С до давления в конденсаторе 0,034 бар и степени сухости 0,9 удельный объем пара увеличивается в 960 раз. В крупных турбинах массовые расходы пара большие, а при больших удельных объемах его в последних ступенях велики и объемные расходы. Для пропуска больших объемов пара требуются значительные проходные сечения, т. е. большой высоты лопатки при больших средних диаметрах ступени. Однако эти величины ограничены условиями прочности и надежности, поэтому ограничены и единичные мощности турбин. В самом деле, согласно уравнению (11.34), обозначая 2 через / и принимая 1, можем написать [c.205]

У паровой турбины, в которой имеется непрерывный поток пара, потери за счет неполного расширения не возникают. По сравнению с поршневыми машинами турбина имеет то большое преимущество, что энергия пара в ней может быть использована вплоть до весьма низких давлений в конденсаторе. Однако небольшая потеря с выходной скоростью существует и здесь. Конечные размеры проходных сечений требуют, чтобы пар покидал последнее рабочее колесо турбины с конечной кинетической энергией, которая в конденсаторе превращается в тепло трения. [c.164]

Гидравлическая перегрузка деаэратора возникает при подаче в колонку значительно больших количеств конденсата по сравнению с расчетным. Эго ухудшает работу колонки вследствие увеличения скорости воды, перелива ее через борта сит, увеличения толщины пленки и др. Гидравлическая перегрузка деаэратора происходит при включении дополнительного конденсатного насоса для быстрой откачки конденсата из переполнившегося конденсатора. Очень часто гидравлическая перегрузка сопровождается понижением температуры воды в баке-аккумуляторе и гидравлическими ударами. Цля предупреждения этого необходимо следить за работой регулятора уровня в конденсаторе. Регулятор должен быть настроен таким образом, чтобы он не создавал резкопеременных расходов конденсата на деаэратор. При перепитке конденсатора откачку производят постепенно, не допуская снижения давления в деаэраторе. Недостаточный расход пара или периодические изменения его давления также отрицательно сказываются на деаэрирующей способности деаэратора. Причиной перебогв в подаче пара могут быть низкое и изменяющееся давление в источнике греющего пара, а также недостаточное проходное сечение регулирующего клапана. [c.79]

Уравнения (5.49), (5.50) и (5.56) могут быть использованы для определения необходимых вариаций открытия клапана в соответствии с изменениями температуры источника тепла, чтобы поддерживать постоянными температуру конденсатора и тепловую нагрузку. Вычисления производятся в следующем порядке. Для заданных Qmax. Ts, с и Tv, по уравнению (5.50) вычислим необходимую длину конденсатора Tv,e можно вычислить по размерам испарителя и температуре источника, используя уравнение (5.49). Уравнение (5.56) можно затем использовать для вычисления минимального проходного сечения клапана, которое имеет место при максимальной в интервале регулирования температуре источника тепла. Абсолютно таким же образом можно вычислить максимальное открытие клапана при максимальной температуре источника тепла. Именно Tv, требуется поддерживать постоянной. Температура пара в испарителе может быть вычислена по уравнению [c.130]

Расчет гидродинамического сопротивления конденсатора по ходу пара (парового сопротивления) усложняется из-за того, что в результате конденсации доля несконденсированного пара X, а следовательно, и скорость потока изменяются вдоль поверхности теплообмена. Кроме того, в конденсаторах проходное сечение для пара часто уменьшают по ходу движения пара, чтобы компенсировать уменьшение его расхода и получить меньшее изменение скорости. [c.87]

На фиг. 96, в показан конденсатор с центральным потоком пара. Трубный пучок имеет форму круга, причем пар подводится ко всей наружной поверхности пучка и движется радиально к центру — к месту отсоса воздуха. При наличии достаточного сечения для пара сбоку и снизу пучка стекающий конденсат, а также поверхность конденсата в сборнике омываются частью пара, и этим обеспечивается принцип регенерации. Паровое сопротивление таких конденсаторов меньше, чем ранее описанных, из-за большей поверхности пучка со стороны входа пара (примерно в 3 раза) и меньшей длины пути пара в пучке (по радиусу, а не по диаметру). Достоинством этого типа конденсаторов является также постепенное уменьшение проходного сечения для пара в пучке от периферии к центру, что имеет существенное значение для сохранения достаточной скорости паровоздушной смеси в последних рядах трубок и обеспечения приемлемых значений коэффициента теплоотдачи с паровой стороны. Вторым достоинством этого типа конденсаторов является отсутствие контакта между основным конденсатом и отсасываемой паровоздушной смесью, что способствует хорошей дегазации конденсата. Конденсаторы с центральным потоком пара до недавнего времени выпускались у нас, в частности, для мощных турбин среднего давления 50 и 100 мгвт. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...