Теплоотдача при обтекании цилиндров (труб

Наиболее характерной особенностью в распределении теплоотдачи при обтекании пучков труб всех типов жидким металлом является отсутствие, как и для оди ночного цилиндра, второго максимума теплоотдачи в кормовой зоне трубы. Следует также отметить, что [c.188]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ЦИЛИНДРА И ПУЧКА ТРУБ [c.135]

В результате обобщения многочисленных опытных данных была получена следующая расчетная формула для средней теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра (трубы) [c.391]

Положение точки отрыва вихрей от цилиндра не является стабильным. При большой степени турбулизации потока, характеризуемой числом Re>2 10 , течение не только в канале, где установлена труба, но и в пограничном слое переходит в турбулентное. Отрыв турбулентного пограничного слоя от цилиндра происходит при ср = = 120... 140°. Последнее обстоятельство улучшает обтекание цилиндра вследствие уменьшения вихревой зоны и резко увеличивает теплоотдачу. [c.345]

Однако полный теоретический расчет изменения теплоотдачи по всей окружности трубы, включая зону отрыва, в настоящее время отсутствует. Поэтому основным методом изучения теплоотдачи при поперечном обтекании труб является эксперимент. Для изучения теплоотдачи цилиндра в поперечном потоке различных [c.103]

Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. При обтекании одиночного цилиндра средний по периметру коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [5] [c.130]

Поперечное обтекание труб и прутков круглого сечения. Типичная картина движения жидкости при поперечном обтекании цилиндра (одиночной трубы) показана на рис. 1-21. Вследствие различных условий смывания жидкостью разных участков цилиндрической поверхности по окружности поперечного сечения трубы условия теплоотдачи неодинаковы. Наибольшее значение коэффициента теплоотдачи имеет место на лобовой образующей цилиндра (ф=0). По поверхности цилиндра в направлении движения жидкости коэффициент теплоотдачи резко падает и при ф=90- -100° уменьшается до минимума, а затем в кормовой части грубы возрастает (рис. 1-22). [c.61]

Оставляя в стороне закритические режимы, рассмотрим распределение местны.х коэффициентов теплоотдачи по поверхности цилиндра при обтекании его воздухом. На рис. 5-6 это распределение дано для нескольких значений чнс.ча Re. Как видим, между точка.ми разветвления потока и отрыва пограничного слоя качественно повторяется закономерность, разъясненная ул<е для случая течения внутри трубы. Коэффициент а имеет максимальное значение там, где пограничный слой наиболее тонок, вблизи же миделева сечения он минимален. Темп уменьшения а сперва отиосительно невелик в связи с тем, что скорость вне пограничного слоя на начальном его участке быстро возрастает в отличие от поведения скорости в ядре потока, текущего внутри трубы. В кормовой области а от минимума растет до нового максимума в задней точке. К этому месту наиболее интенсивно подтекают вихревые образования, заполняющие кормовую область. Сопоставляя тепловую нагрузку лобовой и кормовой частей цилиндра, можно видеть, что вторая работает слабее первой. Однако при увеличении числа Re относительная роль кормовой части возрастает. При Re я 3. 10 обе половины цилиндра принимают равное участие в теплоотдаче. [c.128]

Такая своеобразная картина обтекания трубы в сильной мере отражается и на теплоотдаче. Интенсивность теплоотдачи по окружности трубы неодинакова. Представление об ее относительном изменении дают кривые на рис. 3-34, построенные по данным [Л. 46 и 61]. Максимальное значение коэффициента теплоотдачи наблюдается на лобовой образующей цилиндра (ф = 0), где толщина пограничного слоя наименьшая. По поверхности цилиндра в направлении движения жидкости интенсивность теплообмена резко падает и при ф=90 100° достигает минимума. Это изменение связано с нарастанием толщины пограничного слоя, который как бы [c.95]

Пленочная конденсация движущегося пара на наружной поверхности поперечно омываемой трубы часто реализуется на практике. Особенностью обтекания круговых цилиндров является отрыв пограничного слоя в кормовой части. Опыты с однофазными средами показывают, что отрыв наступает при числах Рейнольдса, примерно больших десяти. Отрывные течения видоизменяются по мере роста числа Рейнольдса. Сложный характер омывания трубы существенно затрудняет теоретическое определение теплоотдачи кормовой части поперечно обтекаемых цилиндров. [c.116]

Максимальное значение коэффициента теплоотдачи наблюдается на лобовой образующей цилиндра (ф = 0), где толщина пограничного слоя минимальна. По мере обтекания фронтовой половины цилиндра толщина пограничного слоя растет, значение а соответственно уменьшается и при ф = 90- 100°, т. е. вблизи места отрыва потока от поверхности трубы, достигает минимума. В кормовой части трубы пограничного слоя нет, и интенсивность теплообмена вследствие турбулизации среды здесь вновь увеличивается пропорционально возрастанию значения Не. [c.249]

Поток в разомкнутой трубе с турбули-зирующей решеткой, отстояш,ей на 0,5d от цилиндра диаметром d. . . . 1,60 При обтекании цилиндра под углом <90° коэффициент теплоотдачи, вычисленный по формуле (7-102), должен быть умножен на поправочный коэффициент Значения [Л. 26] а 90 80 70 60 50 40 30 20 10 [c.301]

Рассмотрим процесс поперечного обтекания одиночной цилиндрической трубы потоком жидкости (рис. 17.7). Плавное обтекание цилиндра возможно только при малых скоростях потока — при Re < 5. При всех значениях Re > 5 наблюдается отрыв потока от стенки трубы и образование в кормовой части двух симметричных вихрей, которые с увеличением скорости потока вытягиваются по течению, удаляясь от трубы. Ламинарный пограничный слой, образующийся на лобовой части по обе стороны от точки О, ирн 5 < Re < 2-10 отрывается от поверхности трубы в точке а, характеризующейся углом ф 82° (рис. 17.7, а). Увеличение толщины пограничного слоя от минимального в точке О до максимального в точке отрыва а приводит к увеличению термического сопротивления и уменьшению коэффициента теплоотдачи а. Коэффициент а имеет максн.мальное значение в точке О, минимальное — в точке отрыва а. В кор.мовой части значения а вновь увеличиваются за счет разрушения пограничного слоя и образования вихрей, турбулизирующих поток. При значительных числах Рейнольдса (Re > 2-10 ) ламинарный пограничный слой переходит в турбулентный (точка Ь на рис. 17.7, б) и место отрыва от трубь перемещается по потоку (точка а). Это приводит к улучшению обтекания цилиндра (ср 120") и уменьшению вихревой зоны. [c.191]

Одиночные трубы. Процесс теплоотдачи при поперечном обтекании труб имеет ряд особенностей, которые объясняются гидродинамической картиной движения жидкости вблизи поверхности трубы. Опыт показывает, что плавный, безотрывный характер обтекания трубы имеет место только при очень малых числах Re<5 (рис. 3-32, а). При значительно больших числах Re = Wodh, характерных для практики, обтекание трубы всегда сопровождается образованием в кормовой части вихревой зоны, как это показано на рис. 3-32, б, в. При этом характер и условия омывания передней (фронтовой) и задней (кормовой) половины цилиндра совершенно различны. [c.101]

В Советском Союзе первая работа по исследованию теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб жидким -металлом была проведена в 1955 г. под руководством С. С. Кутате-ладзе и В. М. Боришанского [19]- Одновременно с целью отработки методики эксперимента были поставлены опыты по исследованию теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра [7]. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...