Маркова треугольная

Условное обозначение треугольной равнобедренной трубы размером А = = 76 мм и с толщиной стенки 4 мм из стали марки 10 [c.270]

Условное обозначение треугольной равносторонней трубы размером А = 20 мм и с толщиной стенки 2 мм из стали, марки 0 [c.271]

Крюки изготовляют ковкой или штамповкой из мягкой стали марки 20. Хвостовик крюка имеет резьбу (треугольную при грузоподъемности до 10 т, трапецеидальную при большей грузоподъемности) для навинчивания гайки, крепящей крюк к траверсе обоймы блока. Хвостовики однорогих крюков грузоподъемностью до 16 т, предназначенных для непосредственного соединения с канатом, снабжаются проушиной, Крюки грузоподъемностью более 40 т иногда изготовляются составными пз пластин. [c.68]

Расчетный эскиз опоры дан на рис. 7-44. Расположение проводов на опоре — треугольное, решетка граней опоры — треугольная. Высота крепления гирлянд нижних проводов равна 19 м, что на основании расчета провода марки АС 240/32 при заданных климатических условиях соответствует габаритному пролету длиной 380 м. Ветровой пролет принимаем равным габаритному /ветр = габ = 380 м, а весовой пролет вес = 1.25 /габ = = 475 м. [c.190]

А. Режимы резания при нарезании треугольных резьб быстрорежущими резцами марки Р9 [c.163]

На основе проведенных исследований на стенде определены основные параметры опытно-промышленной воздушной линии 1150 кВ Итат — Новокузнецк (начальный участок линии, объединяющей ОЭС Сибири, Северного Казахстана и Урала) опоры воздушных линий металлические, болтовые, под горячую оцинковку промежуточные опоры на оттяжках с горизонтальным расположением фаз высотой 37,0 мне треугольным расположением фаз 40,0 м (рис. 6-5) провода марки АС-300/39, по восемь проводов в фазе, расстояние между ними 40 см. По требованиям экологии габарит до земли принят в ненаселенной местности 14,5 м (20 кВ/м),в населенной местности 17,5м (15кВ/м). [c.239]

Рис. 9.1. Коиструкция силового кабеля марки ОСБ треугольной формы с отдельно освиицован ными жилами 1 — токопроводящая жила 2 — изоляция 3 — свинцовая оболочка 4 — подушка под броней 5 — броня из стальных лент 6 — защитный покрое.

Вопросы оптимального проектирования башен строительных кранов рассмотрены в работах [0.7, 13, 14, 16, 1в, 37 ]. Оптимальная гибкость поясов башен не превышает 70 независимо от марки стали. При оптимизации по массе или стоимости оптимальные значения параметров башни практически совпадают. Изменение ширины на 100—200 мм по сравнению с оптимальной приводит к завышению массы и стоимости не более чем на 1 %. Оптимальная ширина трубчатых и уголковых башен одинакова и зависит от грузового момента, высоты башни, класса стали и типа решетки. Для треугольных решеток с совмещенными или несовмещенными в смежных гранях узлами (рис. П1.3.13) оптимальная ширина на 10—20 % меньше, чем для ромбических решеток. Для тяжелых кранов оптимальная ширина башни превышает табарит перевозки по железной дороге уменьшение ширины до габаритных размеров вызывает увеличение массы башни до 20 %, поэтому могут быть экономически оправданы башни с раздельными панелями. [c.484]

Опорная стойка (рис. IX.28) выполнена в виде сварной пространственной конструкции треугольного сечения из трех поясных труб и соединяющих их решеток в трех плоскостях. Отдельные марки стойки соединяются на болтах повышенной точности. Монтируемый аппарат опирается непосредственно на верхнюю полукольце-вую сварную балку. Нижерасположенная часть опорной стойки может поворачиваться относительно этой балки. Между верхней по-яукольцевой балкой и монтируемым аппаратом прокладывают 2— 3 слоя толя. Основные нижние продольные трубы опорной стойки соединены с верхней поперечной трубой при помощи кольцевых проушин, обеспечивающих возможность поворота всей стойки относительно этой поперечной трубы. К нижней поперечной трубе, в местах, ограниченных приваренными кольцами, прикрепляются канаты стропа, идущего на крюк крана, и канаты стропа, присоединяемого к полиспасту. Башмак, предназначенный для передачи нагрузки от аппарата на грунт, прикреплен к нижней поперечной трубе при помощи кольцевых элементов, обеспечивающих его поворот относительно этой трубы. [c.255]

Пример. Для соединения с треугольным профилем, выполненного из стали марки 45ХНМФА с пределом текучести 108 кгс/мм , длиной 4,8 см при djp = 6,525 см, Z = 52, с углом профиля 30°, глубиной захода 1,75 мм, толщиной а, = 0,7 мм, = 2,7 мм (см. рис. 70), радиусом закругления выкружки зуба р = 0,075 см, параметром >.= 0,676 см , определить предельные значения крутящих моментов по смятию рабочих поверхностей и появлению текучести в месте концентрации напряжений и в теле зуба. [c.158]

Скорости резания при нарезании резьбы. Скорости резания быстрорежущими резцами (марки Р18) при черновом нарезании наружной резьбы с шагом от 2,5 до 6 мл1 на проход на деталях из стали средней твердости принимаются в пределах 35—20 м/мин, а из чугуна средней твердости 15—10 м1мин. При чистовом нарезании резьбы скорость резания при указанных условиях должна быть примерно в 2 раза больше. В том и другом случаях чем больше шаг нарезаемой резьбы, тем меньше должна быть скорость резания. При отделочных проходах, которыми обычно заканчивается нарезание резьбы, скорость резания должна быть около 4 м/мин. При нарезании треугольных резьб с шагом от 2 до 6 мм на деталях из стали средней твердости твердосплавными резцами с пластинками Т15К5 скорость резания выбирается в пределах 100— 150 м/мин. [c.272]

Испытания проводят на образцах-призмах размером 4X4X16 см, изготовленных из обычного бетона марки не ниже 200 на портландцементе. В каждый образец закладывают очищенный от ржавчины и взвешенный арматурный каркас. Каркас представляет собой рамку, сваренную из двух стержней длиной 14 см и двух стержней длиной 3 см. Диаметр стержней 4 мм. Толщина защитного слоя бетона должна составлять 10 мм. Для этого каркас укладывают в форму на заранее изготовленные из цементно-песчаного раствора треугольные подкладки высотой 10 мм. [c.91]

Пример VI.3. Определить место теоретического обрыва продольных стер жней и длину запуска их ш для балки, изображенной на рис. VI. 10. Угол на клона силовой плоскости р = 15°. Бетон марки 300 = 140 кг/см . Про дольные стержни из стали класса А-П = 2700 кг/см -Ра.к. макс = = 21,63 см . Хомуты диаметром 8 мм из стали класса А-1 = 21 00 кг/см шаг хомутов на приопорных участках (длиной 165 см) и — Ъ см, в средней части пролета = 30 см сжатая зона бетона опасного нормального сечения 1—1 имеет треугольную форму. Угол наклона нейтральной оси 0 = 48°. [c.246]

Расчет рациональных режимов резания. Исходя из заданных материала заготовки (марка, механические свойства) шага нарезаемой резьбы и материала режущей части резца, назначают число проходов i и стойкость Т и рассчитывают скорость резания о. По расчетной скорости резания определяют число оборотов заготовки. Мощность при нарезании резьбы рассчитывают по формулам или находят в таблицах. Например, по карте № 4 [48] при нарезании наружной метрической треугольной резьбы 2—3 классов точности с шагом S = 1,5-6 мм по стали = 71 — 99 кПмм на проход, резцами с пластинками из твердого сплава TI5K6 чис/ю проходов i = 6 — 16, скорость резаиия v = 157 — 188 mImuh при стойкости Т = 30 мин мощность Ng = 1,69- -14,10 кет. [c.275]

Мачта со стволом из-одной трубы с круто поставленными оттяжками и реями, но с решетчатым стволом треугольной формы А Сталь марки 15ХСНД 913 450 [c.509]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...