Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

160—Элементы размеры

Выносной элемент представляет собой отдельное изображение какой-либо части предмета, требующей дополнительных пояснений (формы, размеров и др.). На рис. 160 представлены примеры выполнения на выносных элементах канавок для выхода щлифовального круга.  [c.82]

Размеры пружины и элементов муфты / = 160 мм, й = 30 мм, h = 0,8 мм, f 130 мм,  [c.137]

Энергетические могцности действуюш их энергетических реакторов типа ВВЭР составляют от 200 (ВВЭР 210) до 1000 МВт (ВВЭР 1000) при тепловых мош ностях в 3—3,5 более высоких, чем электрические. Давление в первом контуре составляет от 100 до 160 кГ/см (10—16 МПа), а давление пара перед турбиной — от 30 до 60 кГ/см (3—6 МПа). Температура теплоносителя на выходе из реактора лежит в диапазоне от 270 до 330° С. Атомные энергетические установки типа ВВЭР имеют в качестве основных несущих элементов корпуса реакторов, в которых размещается активная зона (рис. 2.1) с размерами эквивалентный диаметр 2900— 3100 мм, высота 2500—3500 мм. Корпуса реакторов имеют диаметры от 3800 до 4500 мм при высоте от 12 000 до 16 500 мм. Толщина корпусов в активной зоне составляет от 100 до 220 мм, а в зоне фланца главного разъема — от 250 до 500 мм.  [c.23]


Основное преимущество этого решения в том, что оно существенно разгружает как газовое окно, так и конвективный газоход с каждой стороны топки. Высота окна и глубина газохода в котлах 500—640 т/ч при этом не превышают привычных размеров этих элементов в хорошо освоенных котлах 160(170)— 220(230) т1ч. Таким образом, снимаются трудности компонов-кй, упомянутые (в пп. 3 и 4 приведенного выше перечня.  [c.91]

Рядом приведен характер эпюры нормальных напряжений при действии в сечении отрицательного изгибающего момента, растягивающего верхние волокна балки. Изменяя соотношение размеров отдельных элементов сечения, можно найти такое положение нейтральной линии, при котором наибольшие растягивающие ст и наибольшие по абсолютной величине сжимающие а" напряжения в поперечном сечении будут равны допускаемым напряжениям [ар] и [aj. Так, например, для балки, изготовленной из серого чугуна с допускаемыми напряжениями [<Тр] = 80 МПа и [ст,. ] = 160 МПа, это условие будет выполнено при отношении высоты сжатой зоны к высоте растянутой, равном 2.  [c.155]

Рамы пресса. Рама пресса является основной силовой конструкцией пресса, соединяющей в единое целое все его элементы. Рама пресса усилием 65000 тс состо ит из четырех пакетов, включающих по пять скоб массой 160 т с размерами, мм длина 30 000, ширина 1500—4000, толщина 280—320.  [c.656]

Размеры резьбовых элементов влияют на размеры соединяемых деталей, а следовательно, на их массу и габариты. Поэтому болты, шпильки и гайки выполняют из материалов с высоким пределом прочности. Однако не рекомендуется применять стали с пределом прочности Ов > 160 кН/см с пониженной пластичностью.  [c.348]

Все размеры на чертеже можно разделить на три группы а) размеры, определяющие деталь в целом, — габаритные размеры (напри мер, 80, 86 и 160 на рис. 371, г) б) размеры, определяющие положение элементов детали, — относительные размеры (например, 120 на рис. 371, г) в) размеры отдельных элементов детали (например, 10 и 80 на рис. 371, г).  [c.337]

При м е ч а и и е. Размеры 6 и й и других элементов рабочей части электродов определяются производственными инструкциями в соответствии с условиями сварки при этом размер Ь устанавливается из ряда чисел 3 4 5 6 8 10 12 и 16, а К — из ряда чисел 25 40 60 100 160 и 200.  [c.45]

Размеры пружины и элементов муфты = 160 мм, Ь = 30 мм, h = 0,8 мм, f = 130 мм, = 48 мм, 12 мм.  [c.137]

Поперечный элемент в виде трубы имеет размеры сечения / =40 мм, (= —4 мм (рис, 55, з). Для этого сечения /к1=2/у1= 160,8 см. Швеллер той же. массы имеет размеры сечения Л=180 мм, Ь—Зб мм (рис. 55, и), /у1=389 см. Относительный угол закручивания рамы а=1,45-10 рад/м. Расчеты проведем при р=0,5. Определим увеличение угловой жесткости рамы при установке поперечного элемента в виде швеллера.  [c.101]

При расчете элементов монтажных приспособлений из стального каната следует принимать коэффициент надежности по назначению конструкций не менее 3. Сейсмическая нагрузка при расчете монтажных приспособлений не учитывается. При проектировании стальных конструкций монтажных приспособлений руководствуются главой СНиП П-В.3-72. Усилия на рычагах и рукоятках при вращении (натяжении) отдельных устройств монтажных приспособлений не должны превышать 160 Н. При огибании стальным канатом элементов монтажных приспособлений отношение диаметра огибаемого элемента к диаметру каната не должно быть менее 4. Не указанные в чертежах предельные отклонения размеров всех металлических элементов и деталей монтажных приспособлений следует принимать изготовленных путем механической обработки — по 14-му квалитету, без механической обработки — по 16-му ква-литету СТ СЭВ 302—76 изготовленных штамповкой — по 2-му классу точности ГОСТ 7505—74 изготовленных ковкой — по ГОСТ 7829—70.  [c.203]


При закреплении крупных отливок корпусных и базовых деталей машин применяют гидроцилиндры двустороннего действия с размерами В = 45 75 лл и I = 140- 160 мм. Ход зажимных элементов не должен превышать 32 мм.  [c.222]

Задачи 7.31—7.35. Подобрать поперечные размеры колонн и сжатых элементов систем. Принять для стали СтЗ [а] = 160 МПа для дерева [а] = 10 МПа.  [c.173]

При точном решении задачи определение изменения толщины в любой точке фланца по соотношению (160) является весьма сложным. Объясняется это тем, что благодаря изменению размеров заготовки и наличию удлинения элементов в меридиональном направлении соотношение между напряжениями (Тр и действующими на данный элемент, является переменным по ходу вытяжки. Это приводит к необходимости решения задачи методом численного интегрирования. Приближенное решение, как это было отмечено в гл. I, может быть найдено при допущении о постоянстве соотношения между напряжениями Ор и 0д, действую-  [c.147]

Основным рабочим элементом пресса является червяк. Размер пресса характеризуется наружным диаметром червяка и отношением длины нарезанной части к диаметру L/D. Поэтому червячные прессы классифицируются по диаметру червяка. В СССР нормализованы следующие диаметры червяков 20, 32, 45, 63, 90, 125, 160, 200, 250 и 300 мм.  [c.233]

Распределение конечных пластических деформаций в сварном шве исследовали на образцах из стали ЗОХГСНА с непроваром 25—27 и 42—45% без термообработки и с термообработкой до Од = 160 10 кгс/мм при температурах +20, —30 и —60° С. Абсолютные размеры элементов сетки измеряли в двух взаимно перпендикулярных направлениях, характеризуюш,их продольные 4 и поперечные 1у пластические деформации.  [c.53]

Размеры и шероховатость поверхностей конструктивных элементов корпусов (по ГОСТ 11607-в2) Для / = 25... 160 мм.  [c.70]

При однопроходной обработке на предварительно настроенных станках в результате упругих отжатий элементов технологической системы имеют место явления копирования. Они заключаются в том, что при обработке заготовки с наименьшим предельным размером От п (рис. 160) выдерживаемый размер вхп1п также получается наименьший, а при обработке заготовки с наибольшим размером Отах выдерживаемый размер втах получается наибольший.  [c.327]

Размеры исследуемых систем можно резко увеличить, взяв сетку, неравномерную как по длине, так и по глубине. Можно рекомендовать толщину наружного слоя 0,2 Д, а каждого последующего слоя —в 1,15—1,2 раза большую, что обеспечивает разбиение нагреваемого тела на глубину ЗД при 7—8 элементах. Если радиус цилиндра меньше Д, то начальный шаг выбирается не превышающим 0,2 Разбиение на глубину, ббльшую ЗД, нецелесообразно в связи с почти полным затуханием поля. Исключение составляют зоны торцов цилиндра, где может потребоваться разбиение на 5Д и даже более. При порядке системы 150—160 получаем возможность взять около 20 элементов по длине, чего, как правило, достаточно, если использовать элементы переменной длины. Элементы следует брать короче в областях с сильным изменением плотности тока по длине, например у краев детали или индуктора. Эти области заранее известны.  [c.123]

В качестве примера рационального использования различных методов соединения боралюминия в конструкциях приведены крышка люка самолета F-106 и силовой шпангоут самолета F-111. Крышка люка размером 289x280 мм с радиусом кривизны 1090 мм выполнена клееной. Шпангоут размером 762 х 1220 мм изготовлен из титана и композиционного материала на основе алюминиевого сплава 6061-Т6 и волокон борсик. Для соединения элементов применяли точечную сварку, склейку и механический крепеж. Во время прочностных испытаний образцов разрушение произошло при нагрузках, составляющих 160 и 130% предельной расчетной для крышки и шпангоута соответственно.  [c.198]

Механизм межкристаллитной коррозии алюминиевых сплавов при низких температурах достаточно подробно изучен А. И. Голубевым [111,205]. Рассматривая причины межкристаллитной коррозии сплавов алюминия высокой чистоты при температурах выше 160° С, можно предположить следующее. На границах зерен, даже в очень чистом алюминии, различные примеси содержатся в боль-щем количестве, чем в центре зерна. Скорость катодного процесса на этих примесях возрастает, что приводит к смещению потенциала участков зерна, прилегающих к границе, в положительную сторону. Поскольку при высоких температурах чистый алюминий (при стационарном потенциале) подвержен коррозии в активной области, смещение потенциала в положительную сторону приводит к увеличению скорости коррозии на участках по границам зерен. При более значительном смещении потенциала в положительную сторону вследствие анодной поляризации либо при легировании элементами с малым перенапряжением водорода до значений потенциала, отвечающих области пассивации, межкристаллитная коррозия не развивается, что и подтвердилось при испытаниях. Из этого предположения следует, что монокристаллы чистого алюминия не должны подвергаться межкристаллитной коррозии в воде при высоких температурах. И, действительно, в воде с pH 5—6 при температуре 220° С монокристаллы алюминия в отличие от поликристаллов межкристаллитной коррозии не подвергались [111,206]. Попытка объяснить возникновение межкристаллитной коррозии алюминия в воде при высоких температурах растворением неустойчивых интерметал- лидов, выпадающих по границам зерен, связана с затруднениями. Дело в том, что легирование алюминия никелем, железом, кремнием и медью повышает стойкость сплавов по отношению к межкристаллитной коррозии, ВТО время как растворение неустойчивых интерметал-лидов, образованных этими легирующими компонентами (особенно последним), должно способствовать развитию межкристаллитной коррозии. Алюминий чистоты 99,0% при температуре свыше 200° С подвергается межкристаллитной коррозии не только в воде, но и в насыщенном водяном паре. Если же алюминий легировать никелем (до 1 %) и железом (0,1—0,3), межкристаллитная коррозия не развивается и в этом случае [111,172]. В результате коррозионного процесса размеры плоских образцов иногда увеличиваются на 15—20% [111,206].  [c.205]


ГОСТ 8713-79 "Сварка под флюсом. Соединения сварные" распространяется на соединения из сталей, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых сваркой под флюсом, и устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений. Стандарт распространяется на автоматическую и механизированную сварку под флюсом на весу, на флюсовой, флюсомедной и остающейся подкладках, на медном ползуне и на подварочном шве стыковых, нахлесточ-ных, угловых и тавровых соединений толщиной от 1,5 до 160 мм.  [c.18]

В качестве примера, иллюстрирующего описанный способ нанесения контуров литниковой системы, на рис. 68 приведен чертеж элементов литейной формы для получения тройника с габаритными размерами 250Х120Х X 160 мм. На этом чертеже, в отличие от чертежа детали, для улучшения наглядности элементов литниковой системы основные размеры самой детали опущены.  [c.118]

Образование хрупких трещин после предварительного циклического нагружения наблюдалось в сварных конструкциях подвижного состава, причем возникавшие при эксплуатации динамические нагрузки способствовали более раннему переходу трещин циклического нагружения в хрупкие. Аналогичными оказываются причины хрупкого разрушения элементов металлургического оборудования (станины прессов, свариваемые электрошлаковым способом, с толщиной S стенок до 160 м.м, валки мощных прокатных станов диаметром 200-500 мм и более, цилин-дрь[ мощных ковочных молотов с толщинами S стенок 200-350 мм). В результате влияния абсолютных размеров при хрупком разрушении температуры Г стенок при разрушениях были -1-10 - -Н40 С и выше. Номинальные напряжения от внешних нагрузок при этом состав тяли (0,] -0,3)сТт , а теоретические коэф-  [c.73]

На рис. 4.2.21 представлена типовая зависимость изменения относительного коэффициента интенсивности напряжений от размеров угловых трещин у отверстий в поперечных стыках крыла. Здесь учтено влияние сосредоточенных нагрузок, передаваемых крепежными болтами. В современных конструкциях из алюминиевых сплавов значения расчетных растягивающих напряжений в нижней регулярной поверхности крыла составляют примерно Стр = 370 МПа. При этом в элементах поперечного стыка крыла по условиям усталостной прочности принимаются напряжения примерно в 1,6 раза меньше по сравнению с напряжениями в регулярных зонах панелей крыла [3]. Следовательно, в элементах поперечного стьпса крыла эксплуатахщонные напряжения равны оэ = 160 МПа.  [c.429]

Охлаждение при закалке. Условия охлаждения при закалке режущего инструмента должны обеспечить сохранение высокой концентрации углерода, а для легированных и быстрорежущих сталей — и легирующих элементов в твердом растворе, сведение до минимума закалочной деформации и отсутствие трещии. Исходя из этих требований для режущего инструмента из углеродистой стали применяют следующие условия охлаждения при закалке мелкоразмерный инструмент диаметром до 4 мм охлаждают в масле инструмент диаметром 5—10 мм подвергают ступенчатой закалке с охлаждением в солевых расплавах при 160—200° С в течение времени, равного выдержке при нагреве и далее на воздухе весь инструмент из углеродистой стали диаметром более 10—12 мм охлаждают в 5—10%-ном водном растворе Na I или NaOH с температурой 18—30° С. При закалке инструмента из этих сталей, имеющего сложный профиль или большие габаритные размеры, для уменьшения деформации и предотвращения образования трещин применяют комбинированное охлаждение до температуры начала мартенситного превращения охлаждают в воде, а затем переносят в масло или горячий солевой  [c.751]

Разработка технологии изготовления голографических решеток и нарезных решеток с переменным шагом штрихов привела к созданию принципиально новых типов спектрометров, имеющих только один отражательный элемент — решетку. В работе [53] описан спектрометр на основе сменных тороидальных голографических решеток с плоским полем фирмы Жобен Ивон для областей спектра 10—100 и 15,5—170 нм. Эти области спектра представляют большой интерес для диагностики плазмы в токамаках, так как в его длинноволновой части 50—160 нм находятся линии примесей с низким значением г (главным образом С и О), соответствующие переходам с Ап = 0 и излучаемые с периферии плазмы, а в диапазоне 10—40 нм — линии высокоионизованных примесей со средним значением г (С1, Т1, Ре), излучаемые горячим ядром. В качестве детектора использовался приемник на основе МКП с люминофорным преобразователем и координатным съемом (разрешение 50 мкм). Решетки размерами 22x6 мм с плотностью 450 (10—100 нм) и 290 штрихов/мм (15,5—160 нм) с меридиональным и сагиттальным радиусами кривизны 919 и 102,5 мм работали под углом падения 71° и давали плоский спектр шириной 40 мм под углом к нормали 19—25°. Полуширина линии 30,4 нм составляла менее двух ячеек разрешения. На поле 40 мм приходилось всего 1000 ячеек, дисперсия составляла 0,11 нм на ячейку (для решетки с большей плотностью штрихов). Благодаря высокой светосиле спектры плазмы удавалось регистрировать примерно за 20 мс с чувствительностью 10 фот/см .с.ср.  [c.289]

МКС. Времй формирования массива составляло около 160 мкс, а время стирания — 100 мкс, так что обеспечивалась тактовая частота смены изображений 2,5 кГц. Средняя по элементу эффективность Преобразования снеговых сигиалов достигала 15% с учетом предпринятой оптимизации соотношения периода (0,45) и Ширины электродных шин, обеспечивающей оптический отклик в размерах 350X350 мкм (см. рис. 2.11,а). Еще большие значения оптического контраста, в диапазоне 100. .. 200, получены вПВМС емкостью 32x32 элемента, в котором было предусмотрено выключение поляризации переменным электрическим полем частотой 1.0 МГц и амплитудой 20 В.  [c.78]

Имеется пока мало сообщений о пространственных модуляторах света, чувствите Ы ых в рентгеновской области спектра. В [168] для регистрации излучения области 50. . 160 кэВ использовалась Структура пром , причем чувствительность ее достигала 650 мрад, что соответствует 2-10 Дж/см . О возможных конструктивных особенностях структуры, однако, не сообщалось. Другим примером служит использование фототитуса (селен чувствителен в области мягкого рентгена 10. .. 50 эВ), правда, пока не эффективное (см. [121], стр. 55—59). Наконец, в [169] описан дисплей размером 22x22 см , основными элементами которого являются слой селена толщиной 180 мкм п слои элекгрофоретической жидкости толщиной 100 мкм. В ка-  [c.186]

Индукционные нагреватели (ИН) для сквозного нагрева заготовок из черных, цветных и тугоплавких металлов под обработку давлением могут иметь различные конструкции, что определяется производительностью, температурой, а также габаритными размерами и массой заготовок. Конструкция кузнечного ИН для нагрева мерных стальных заготовок диаметром 15—160 мм показана на рис. 3.14. Для нафева крупногабаритных заготовок выпускаются ИН в виде отдельных элементов индуктора-нагре-вап ля, конденсаторной батареи, шкафа управления, сборки водоохлаждения и источника питания (обычно трансформатора). ИН делятся на установки периодического и непрерывного действия (режима работы) и отличаются высокой степенью механизации и авгомагизации используются автоматические регуляторы режима, механизмы загрузки и выгрузки, а также подачи заготовок.  [c.146]


Пример 4.3. Проверить несущую способность и прочность элементов соединения ступицы с венцом червячного колеса, передающего момент Г2=750 Н-м. Сборка производится прессованием. Размеры соединения показаны на рис. 4.12. Обод колеса изготовлен из бронзы Бр О6Ц6СЗ по ГОСТ 613—79 с пределом прочности ав = 160 МПа, пределом текучести О"т2=108 МПа, модулем упругости ES =0,93-1 05 МПа. Ступица — из чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412—79 с ав = 196 МПа, о>,= = 130 МПа, i = 0,8-105 МПа. Коэфициенты Пуассона для чугуна fti=0,25 для бронзы fi2=0,32. Параметры шероховатости посадочных поверхностей / Zi=2,5 мкм, Rzz=5 мкм.  [c.65]

Фасонные гнутые профили (ГОСТ 8275-57). Указанным стандартом легализуется изготовление гнутых профилей любой простойи сложной, открытой и закрытой форм. Ширина исходной ленты (1 листа) должна соответствовать ряду 32 36 40 45 50 60 70 80 90 100 110 120 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 450 500 600 700 800 900 1000 1100, 1200 1400 и 1600 м.ч при толш ине от 2 до 16 мм включительно по сортаменту соответствующих стандартов на ленту, полосу. Вертикальные размеры профилей не должны превышать 250 мм. Устанавливаются также некоторые допуски на элементы профиля. Листы гофрированные — трапециевидные (ГОСТ 9234-59, табл. 50). Марки стали устанавливаются по соглашению.  [c.104]

Сводчатый элемент покрытия из стеклопластика размерами в плане 600 х Х150 см (рис. 94) 14,0 8,3 24,7 127 0,55 153 160  [c.217]

Из муфт с неметаллическими упругими элементами широко распространена втулочно-пальцевая муфта МУВП (рис. 19.9, а) ее размеры в зависимости от номинального момента нормализованы ГОСТ 21424 — 75 (для соединения валов диаметром 9...160 мм). Она состоит из двух полумуфт, насаженных на концы соединяемых валов стальных пальцев, закрепленных в одной из полумуфт гайками с посадкой на конус упругих резиновых втулок. Разрешается замена упругих втулок набором колец из того же материала. Широкое применение в машиностроении этой муфты, в особенности в приводах электродвигателей, объясняется такими ее достоинствами, как легкость изготовления, простота упругих элементов, удобство их замены и надежность. Полумуфты изготовляют из чугуна СЧ21, стали 30 или стального литья 35Л. Материал пальцев - сталь 45.  [c.329]

Предварительно из стали ШХ15 были изготовлены образцы-кольца (рис. 5) размерами / =50 мм, г=41 мм, Ь=Б мм, термообработка которых проводилась при следующих режимах закалка при 850° и отпуск при 160° С. Затем образцы шлифовались по наружному диаметру кругом ЭБбОСМгК со скоростью 30 м/сек (заданный съем на диаметр 0,4 мм). После шлифовки дорожка образца контролировалась дефектоскопом Д-3, Установка на ней чувствительного элемента 2 датчика показана на 428  [c.428]

Элементы управления, количество которых должао быть минимальным, рекомендуется располагать друг от друга на расстоянии не менее при приведении в действие кончиками пальцев — 15—25 мм, кистью руки — 50—80 мм, ногой — 160—240 мм. Для облегчения ориентировки средства управления должны отличаться формой, размерами, надписями и цветами, а их рукоятки — изготовляться из материала с низкой теплопроводностью. Измерительные контрольные приборы следует размещать так, чтобы они находились в пределах зоны, охватываемой углом 30 ниже уровня глаз крановщика. Самые удобные для обзора места отводятся наиболее употребительным приборам.  [c.107]

Реле макс. тока РТ-80 и РТ-9 0 /ц=5и10А сраб = 2- 5 4- 10 А /сраб = 0,5 4 2- 16 с. Уставки на кратность тока срабатывания элемента отсечки 2—8 размеры 243 X 148 X X 160 мм масса 3,5 кг. Серия РТ-80 заменила серию ИТ-80.  [c.270]

Унификация конструктивных элементов дает значительный экономический эффект-сокращаются сроки и стоимость проектирования и изготовления машин, упрощаются обслуживание и ремонт. Применение унифицированных сборочных единиц позволяет унифицировать краны (при предварительной их типизации)-создать унифицированные ряды из минимального количества однотипных кранов. В мостовых кранах применяют внутрирядовую и диагональную унификацию. Внутрирядовая унификация применена в механизмах главного подъема выпускаемых в СССР кранов грузоподъемностью 80... 320 т все основные размеры узлов определены из условия применения каната диаметром 30 мм для кранов грузоподъемностью 80... 160 т и диаметром  [c.56]

Следует отметить, что у валков чистовых клетей с L D <2 основную роль в общей деформации валка ихрает прогиб шейки. На рис. 8.6.28 дана зависимость прогиба двух валков и их элементов от отношения L / D при прокатке в среднем калибре D = 320 мм, d = 160 мм, Р = 0,6 МН). Расчеты показывают, что приведенные соотношения верны, в принципе, и для других размеров валков при тех же LID.  [c.466]

Эффективность фильтрации характеризуется коэффициентом очистки (1 -п11п )-100%, где Я1, 2 число частиц заданного размера (ц) соответственно до и после фильтра. Для большинства станочных гидросистем номинальная тонкость фильтрации составляет 10 - 25 мкм, однако установлено, что ее повышение с 25 до 5 мкм увеличивает ресурс насосов в 10 раз и гидроаппаратуры - в 5 - 7 раз. Тонкость фильтрации всасывающих фильтров 80 - 160 мкм, сливных - до 3 - 5 мкм. Последние достаточно компактны, мотут встраиваться в баки, однако увеличивают подпор в сливной линии. Напорные фильтры более металлоемки, но защищают от засорения всю гидросистему (кроме насоса). В качестве фильтрующих материалов используются гофрированный картон, стекловолокнистый, полиэфирный или бумажный холсты, тонкие металлические сетки. Фильтры, как правило, оснащаются алектровизуальными сигнализаторами загрязненности (в том числе двухступенчатыми) и перепускными клапанами обеспечивается возможность легкой смены филыро-элементов.  [c.177]

На рис. 11.2 изображена принципиальная схема оптического процессора с перекрестной схемой. Все имеющиеся в схеме 512 процессоров соединяются с оптическим переключателем 1024 X Х1024 элементов с 160 МГц (или более быстродействующей) последовательной волоконно-оптической линией связи. Процессоры имеют два входных канала от перекрестного переключателя и два выходных канала к перекрестному переключателю. Первые 256 процессоров могут иметь один вход, на который подается сигнал с цифрового датчика или из основного запоминающего устройства. Остальные 256 процессоров могут иметь один выход, также соединенный с основной памятью. Разделение процессоров на две группы в данном случае оказалось выгодным, поскольку данные могут передаваться между ними в прямом и обратном направлении. Перекрестные переключатели меньшего размера вместе с переключателями, коммутирующими обмен данными, могут быть использованы для эмуляции перекрестного переключателя 1024X1024 для тех событий, которые оказывается трудно обработать с ломощью переключателя указанного размера. Это представляет собой способ увеличения числа процессоров при сохранении линейного роста производительности системы.  [c.374]

При использовании системы АВТОШТАМП-З необходимо учитывать следующие ограничения ее применения штампуемые детали должны быть плоскими с замкнутььм контуром произвольной формы, составленным из отрезков прямых и дуг окружностей при однорядной штамповке деталь должна вписываться в прямоугольник 300х X 160 мм число основных элементов, образующих контур 150 число отверстий < 24 отношение диаметра пробиваемого отверстия или ширины паза к толщине материала >2 число размеров на чертеже <100 толщина штампуемого материала 0,1—5,0 мм вид исходной заготовки полоса, лента тип раскроя однорядный, допускается поворот полосы в плоскости штамповки.  [c.440]


Смотреть страницы где упоминается термин 160—Элементы размеры : [c.74]    [c.9]    [c.175]    [c.200]    [c.89]    [c.184]    [c.13]    [c.68]   
Машиностроительное черчение в вопросах и ответах Изд.2 (1992) -- [ c.144 ]



ПОИСК



160—Элементы коническая дюймовая 145, 146 Основные размеры

160—Элементы коническая трубная 145, 146 —Основные размеры

316 - Размеры конструктивных элементов 312-Узлы

316 - Размеры конструктивных элементов 312-Узлы элементов 341 - Режимы 342 - 344 Циклограммы

335 — Размеры конструктивных элементов 336 - Режимы

583 — Напряжения касательные при изгибе поперечном 315 — Радиусы слоя 344, 345 — Центр изгиба 334 — Элемент 113—116, 268—270, 274277, 282—290 — Ядра Размеры и форма

610 — Размеры торцовые 444—459, 1111 Зубья — Геометрия 1112 Зубья элементы

675 — Контрольные размеры Определение червячные — Элементы

680 — Допуски 682, 684—686 — Размеры и шаг 701 — Профили — Элементы

680 — Допуски 682, 684—686 — Размеры трапецеидальные одноходовые Диаметр и шаг 694 — Профиль Элементы, зависящие от шага

72 — Элементы формующие — Размеры

72 — Элементы формующие — Размеры двустороннего прессования

72 — Элементы формующие — Размеры для литья стали

72 — Элементы формующие — Размеры для прессования хомутиков разъемные

72 — Элементы формующие — Размеры клиновые

72 — Элементы формующие — Размеры литьевые

72 — Элементы формующие — Размеры стационарные

72 — Элементы формующие — Размеры съемные

776 — Схема расположения поле трапецеидальные одноходовые Диаметры—-Размеры 774 — Профили — Элементы 773 — Шаги Размеры

96,97 - Элементы приспособлений для установки инструмента на размер

Альтернативные методики простановки размеров и параметры элементов

В Размерный износ инструмента. Влияние температурных деформаций элементов технологической системы на выдерживаемые размеры

Влияние отклонений размеров элементов вспомогательных трактов на качественные показатели машины

Выбор габаритных размеров контактной камеры, типа насадки и характера укладки насадочных элементов

Вырубка Размеры штампуемых элементов

Двумерные эффекты при окислении структур с малыми характерными размерами элементов

Детали, полученные в совмещенных штампах — Элементы плоские — Размер

Допускаемые отклонения размеров трубных элементов

Допуски в размерах элементов

Допуски в размерах элементов переводов

Допуски на размеры установочных элементов приспособлений для станков с ЧПУ

ЗУБЧАТЫЕ Элементы — Размеры

Изменение размеров элементов конструкций с течением времени, при механической обработке и в эксплуатации

Изображение, обозначение типовых элементов деталей и нанесение размеров на их чертежах

КОНСТРУКТИВНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СММ Стандарты, используемые при разработке конструкций Конструкция и размеры выступающих концов валов

Квадраты — Элементы — Вычисление 113, 274 — Ядра Размеры и форма

Квалитеты точности и методы расчета исполнительных размеров формующих элементов

Колесо зубчатое — Конструктивное оформление 223 — Построение эвольвента ого профиля зуба 218 —220 - Элементы размеров

Кольца круговые с лыской Жесткость и моменты сопротивления при кручени при кручении 303, 305 Секторы— Вычисление элементов 286 — Центр изгиба 334 —Ядра—Размеры

Компенсация погрешностей, вызываемых изменением упругости чувствительных элементов и линейных размеров звеньев передаточных механизмов

Конструктивная схема, основные размеры и элементы конструкций камеры сгорания

Конструктивные элементы вытяжных штампов. Точность при вытяжке и допуски на исполнительные — рабочие размеры вытяжных штампов

Конструктивные элементы швов сварных соединений и их размеры

Конструктивные элементы. Точность и допуски на рабочие размеры вытяжных штампов

Крышки - Дополнительные рекомендуемые размеры элементов

Масштаб. Масштабируемые элементы и элементы фиксированного размера

Мелкошлицевые соединения. Эвольвентные шлицы. Размеры элементов профиля и допуски

Муфты Конструкция и размеры - Технические требования - Элементы

Муфты втулочные — Размеры предохранительные со срезными штифтами — Элементы — Размеры

Муфты кулачковые - Конструкция и размеры 377-380 - Элементы

Муфты сцепления — Влияние на силу трения различных факторов 213—215 — Мате геометрических размеров ведущих и ведомых элементов 221, 222 — Виды изнашивания 222 — Влияние межмолекулярно

Нагрузка в червячной передаче и размеры элементов

Номограммы для выбора размеров упругих элементов

Номограммы для определения для определения размеров элементов

О рациональных формах и соотношениях размеров сечения кососжимаемых элементов

ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ ЭЛЕМЕНТЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Определение контрольных размеров элементов зацепления

Определение размеров элементов шестерен

Оптимальные соотношения между размерами элементов для некоторых профилей

Оснбвйые размеры элементов профиля метрической реЗьбы по ГОСТ 9150—81 (СТ СЭВ 180—75), мм

Основные размеры крепежных элементов

Основные размеры элементов крепежных резьбовых деталей

Основные типы, исполнения и размеры присоединительных элементов

Отводы — Размеры сечений 13 — Элементы (затылок, шейка)

Перемещение геометрических элементов с сохранением размеров Перемещение геометрических элементов без сохранения размеров

Правила нанесения размеров. Элементы

Пресс-форма Расчет размеров элементов

Пресс-формы Элементы формующие и фиксирующие — Оси — Размеры — Расчетные

Пресс-формы Элементы формующие — Размеры Расчетные формулы

Прессформы — Выбор типа 596 — Заливка восковым сплавом 71, 72 Элементы формующие—Размеры — Расчетные формулы

Приборы Размеры элементов зацепления - Формул

Проблемы контроля формы и размеров конструктивных элементов изделий и технологической оснастки в самолетостроении Особенности воспроизведения форм и размеров агрегатов самолетов из конструктивных элементов малой жесткости

Развертки Размеры элементов профиля зуба

Размеры Режущие элементы — Размер

Размеры и конструктивные элементы станочных приспособлений (А. М. Панков)

Размеры конструктивных элементов деталей

Размеры размерные элементы

Размеры трещин и контроль элементов конструкций

Размеры цельнотвердосплавной — Элементы бурта

Размеры элементов деталей

Размеры элементов крепления подшипников качения

Размеры элементов уплотнительных устройств

Рамы приводов размеры элементов деталей

Рассеяние характеристик механических свойств металлов, геометрических размеров элементов, нагрузок и вероятностные методы оценки прочности

Расчет Формулы для расчета размеров элементов детали

Расчет элементов проектируемого зацепления и основных размеров конических зубчатых колес

Расчетные графики для определения размеров элементов многоушковых н шомпольных соединений

Редактирование с использованием команды MoveSize Features (ПереместитьИзменить размер элементов)

Редактирование эскизов при включенном режиме MoveSize Features (ПереместитьИзменить размер элементов)

Редукторы Ориентировочные размеры элементов литых корпусов

Редукторы Соотношение размеров основных элементов корпуса из чугунного литья 481, 482— Указания по конструированию корпусо

Резцы алмазные — Применение токарные— Кромки режущие 453 Типы и размеры 471 — Углы 453 Элементы

Резьбовые стержни — Элементы — Размеры номинальные — Расчетные формулы

Резьбы конические — Определения основные 115 — Преимущества 94 — Размеры основные 95—99 — Элемент

Сверла Размеры режущих элементо

Сверла Размеры режущих элементов

Сверла для из быстрорежущей стали — Геометрические параметры 200—201, 203 Размеры и тины 197 — Формы заточки — Размеры режущих элементо

Сверла спиральные 622 — Конструктивные элементы—Обозначения 610 — Размеры

Системы волноводно-излучательные 479482 — Волновые размеры 481 — Элементы

Системы волноводно-излучательные 479482 — Волновые размеры 481 — Элементы системы, их форма и материалы

Соединения армированных Т-образные - Конструктивные элементы и размеры

Соединения армированных стыковые Конструктивные элементы и размер

Соединения полиэтиленовых Т-образные - Конструктивные элементы и размеры

Соединения полиэтиленовых нахлесточные Конструктивные элементы и размер

Соединения полиэтиленовых стыковые - Конструктивные элементы и размеры

Соединения сварные из пленок армированных нахлесточные - Конструктивные элементы и размеры

Соединения сварные из пленок армированных нахлесточные - Конструктивные элементы и размеры полиэтиленовых угловые Конструктивные элементы и размер

Составные элементы размера

Стержни под нарезание резьбовые — Элементы — Размеры

Температурные деформации элементов технологической системы, приводящие к изменению размера динамической настройки

Температурные деформации элементов технологической системы, приводящие к изменению размера статической настройки

Технологическое обоснование назначения размеров для некоторых элементов деталей

Тормоз рабочие размеры элементов

Точность размеров при различных видах обработки: резанием типовых элементов деталей

Унификация присоединительных элементов и размеров

Фиксирующие элементы пресс-форм Оси — Размеры — Расчетные формулы

Формулы дифференцирования размеров элементов зацеплени

Формулы для геометрического для определения контрольных размеров элементов зацепления

Формулы для определения размеров элементов зацепления винтовых передач

Формулы для определения размеров элементов зацепления конических прямозубых колёс и передач

Формулы для определения размеров элементов зацепления цилиндрических колёс и передач внешнего и внутреннего зацепления

Формулы для определения размеров элементов зацепления червячных передач

Цепи тяговые пластинчатые - Основные параметры и размеры 673-677 Технические требования 678 - Типы размеры пластин 672 - Элементы

Чтение размеров сопрягаемых элементов деталей

Чтение размеров сопрягаемых элементов деталей. Понятие о размерных цепях

Шлицевые соединения. Размеры элементов профиля

Штамп для вытяжки — Исполнительные диаметральные размеры пуансона и матрицы 286—290 — Конструктивное исполнение рабочих элементов 288295 — Особенности конструирования 314, 315 — Схемы 297 — 310 —. Типы

Элементы деформирующие калибрующих оправок — Материалы 399 - Расчет размеро

Элементы конструкции, геометрические параметры винтового сверла и размеры срезаемого слоя при сверлении

Элементы конструкции, размеры и крепление фрез

Элементы крепления и регулирования размеров протяжек

Элементы резания и размеры срезаемого слоя при нарезании резьбы метчиком

Элементы резания и размеры срезаемого слоя при протягивании

Элементы резания и размеры срезаемого слоя при фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами

Элементы резания и размеры срезаемого слоя при фрезеровании торцовыми фрезами

Элементы резання и размеры срезаемого слоя при продольном точении



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте