Циклы опреснительных установок

Выбор одного из вышеизложенных методов для предотвращения образования щелочной накипи в виде Mg (ОН) 2 зависит от конкретных условий и для каждого случая должен быть технико-экономически обоснован. Например, если полученный на опреснительной установке дистиллят добавляется в цикл ТЭС 68 [c.68]

С точки зрения экономичности применение вакуумных испарителей оказалось весьма прогрессивным, так как для них в качестве греющей среды можно было использовать низкопотенциальный пар — отработавший или из отборов — при давлении 0,7- -1,4 ата. Благодаря этому на каждую тонну топлива, затраченного на работу опреснительной установки, можно было получить не менее 30 т дистиллята. Дальнейшее увеличение выхода дистиллята (до 120—140 г на 1 т топлива) достигалось при использовании вторичного пара для подогрева конденсата в цикле паротурбинной установки. [c.18]

Расход топлива на опреснительную установку определяется пе столько удельным расходом тепла, характерным для этой установки, сколько способом ее включения в цикл главного двигателя и потенциалом расходуемого тепла. Методика оценки расхода топлива изложена в конце данного параграфа. [c.38]

Расход топлива на опреснительную установку зависит не столько от удельного расхода пара и тепла непосредственно на испаритель, сколько от схемы его включения в цикл главного двигателя и экономичности судовой электростанции. Так, компрессорный опреснитель на судах с дизельной электростанцией расходует на 1 г дистиллята лишь 9—10 кг дизельного топлива, [c.60]

Рассмотрение возможности использования установок с газовым нагревом показало, что в схемах с использованием теплоты уходящих газов себестоимость воды составит примерно 25 коп/м , однако выработка дистиллята не превысит 7% производительности котла, уходящие газы которого нагревают воду. Для опреснительной установки, включенной ё цикл газотурбинной электростанции с контактным теплообменником, приведенные расчетные затраты по сравнению с паротурбинной при равных мощностях и производительностях будут выше. Так, для установки производительностью 300 м /ч и мощностью энергоисточника 25 МВт они составляют соответственно 3, 18-10 и 2,86-10 руб/год. [c.68]

Выпаривание широко применяется для концентрирования разбавленных растворов в производстве минеральных солей, органических полупродуктов, белково-витаминных концентратов, кормовых дрожжей и других продуктов, для выделения из разбавленных растворов различных растворенных веществ путем кристаллизации, для выделения растворителя (например, при получении технической или питьевой воды в выпарных опреснительных установках), а также для регенерации различных растворов (с целью возврата их в технологический цикл) и термического обезвреживания промышленных стоков. [c.408]

В случае, если выбирается непрямоточная схема передачи тепла, представляется возможным применение турбокомпрессора опреснительной установки с приводом от турбины, работающей на холодном агенте. На рис. 9-11 представлена принципиальная схема с агрегатом турбина— турбокомпрессор, работающим на одном агенте, а на рис. 9-12—интерпретация процессов прямого силового и обратного опреснительного циклов в Т, 5-диа-грамме. [c.257]

На фазовой диаграмме (рис. 9-18) в координатах давление —температура для системы хлористый метил— вода условно представлены процессы описываемой установки, а также параметры узловых точек опреснительного цикла. [c.267]

Основным препятствием на пути дальнейшего снижения себестоимости опресненной воды является отсутствие экономичного метода умягчения морской воды, предотвращающего образование щелочных и сульфатных накипей, коррозию металла, а также позволяющего организовать взаимосвязь дистилляци-онной установки с энергетическим циклом. Поэтому в существующих дистилляционных опреснительных установках (ДОУ) процесс дистилляции ведется в интервале относительно низких температур (40—105 °С) с применением нестандартного оборудования, в основном из дорогостоящих материалов (нержавеющих сталей, различных сплавов). На двухцелевых водоэлектро-станциях единственной взаимосвязью энергетической установки с ДОУ является отпуск последней пара давлением 0,2—0,4 МПа из регулируемого отбора турбины или от противодавленческой турбины. [c.82]

Ввиду многообразия факторов, которые должны быть учтены при выборе оптимального варианта сочетания опреснительной установки с циклом всей энергетической установки, этот вопрос является предметом самостоятельного исследования. Методика же определения оптимальных характеристик — общая для опреснителей на любых судах. Проиллюстрируем ее на следующем примере. Предположим, что нужно подобрать опреснитель для судна с двигателем мощностью 6000 л. с., где суточный расход воды составляет 260 т. Путем утилизации тепла главного двигателя можно получить 60 т воды в сутки. Недостающие 200 т придется воеполнять за счет работы многоступенчатого опреснителя. Его производительность с учетом непостоянной работы утилизационного опреснителя примем с некоторым запасом 240 т1сутки. Пар на этот опреснитель можно использовать либо от вспомогательного котла, либо из отбора от вспомогательного турбогенератора, если таковой имеется на судне. На транспортных дизельных судах турбогенераторы с отбором, как правило, не используются, и поэтому второй вариант можно рассматривать только применительно к рыбопромысловому судну или китобазе. Рассмотрим в связи с этим вариант питания опреснителя паром от вспомогательного котла. Каким же должен быть удельный расход тепла или пара на рассматриваемый опреснитель, чтобы получить достаточно низкую себестоимость при умеренных капитальных затратах [c.272]

Железо в пароводяной цикл поступает вследствие коррозии всего тракта, В табл. 17.1 приведено содержание железа в воде всех потоков для одной ТЭЦ Тулэиерго. Как видно из таблицы, в основном железо поступает в котлы от не защищенного от коррозии оборудования хпмводоочистки и дренажей подогревателей. Железо попадает в воду также в результате отслаивания железо-оксидных отложений в котле при колебаниях температуры на отдельных участках. Вследствие большого количества загрязнений, поступающих в тракт от фильтров обессоливания, представляется целесообразным применение обезжелезивания реред деаэраторами, что позволяет снизить стоимость подогре-вателя низкого давления (ПНД) путем замены в них трубок из аустенитной стали на трубки из углеродистой стали. Так как температура перед деаэраторами значительно выше, чем на блочной опреснительной установке (БОУ), то и растворимость железа здесь будет значительно меньше, т. е. железо будет находиться в основном виде железооксидного шлама. [c.408]

Особое место среди ПГУ занимают газотурбинные и парогазовые теплоэлектроцентрали (когенерационные ПГУ), в которых осуществляется комбинированная выработка электрической и тепловой энергии. Схемы когенера-ционных ПГУ зависят от типа ПГУ. В некоторых схемах ПГУ отбор теплоты осуществляется на криогенную или опреснительную установку (тригенера-ция). Подробнее схемы и термодинамические циклы ГТУ-ТЭЦ и ПГУ-ТЭЦ рассмотрены в гл. 9 и 10. [c.22]

Контактное замораживание при помощи несмешива-ющегося с водой агента осуществляется с использованием малорастворимых в воде бутана, изобутана или их смесей, фреона-114, фреона-115, фреона С-318 и др. На рис. 9-4 представлена принципиальная схема контактной опреснительной установки, работающей по двухступенчатому холодильному циклу (см. 9-2,6). В установке нет теплопередающих металлических поверхностей, и теплообмен между потоками осуществляется при их непосредственном контакте. Процесс передачи тепла протекает с малой разностью температур (около 1—2°С во всех аппаратах). [c.245]

На рис. 9-14 приведены зависимости эксергетического КПД одно-(1) и двухцелевых (2) ГТУ от степени повышения давления в цикле. Анализ графика показывает, что КПД при увеличении степени повышения давления растет незначительно. В то же время затраты на производство пресной воды существенно зависят от расходов энергии в опреснительном блоке. Поэтому использование для производства пресной воды дарового тепла, отводимого в среду от энергетической установки, позволяет существенно снизить общие расходы на комбинированное производство электроэнергии и пресной воды. Тех-нико-экономические показатели оптимальных вариантов энергоопреснительных ГТУ в большей мере определяются типом энергоблоков, чем типом опреснительной установки. Наибольшая эффективность комбинированного производства электроэнергии и пресной воды достигается для ГТУ простых циклов без регенерации. В этом случае снижение затрат по сравнению с раздельным производством может достигать 60%. [c.261]

Преимущество таких схем по сравнению с обычными кристаллогидратными опреснительными установками заключается в большей энергетической эффективности и в существенном снижении капитальных затрат на холодильное оборудование. В обычных установках для образования и плавления гидратов используется холодильный цикл, осуществляемый между температурами кипения агента в кристаллизаторе и конденсации его в плавителе. При этом применяемое рабочее тело является, помимо холодильного, еще и гидратообразующим агентом. Поскольку конденсация холодильного агента на гидратах производится при температуре, более низкой, чем температура окружающей среды, для отвода теплоты, эквивалентной работе сжатия основного цикла, а также всех теплопритоков в окружающую среду применяется дополнительный холодильный цикл. [c.276]

При сравнении дистилляционных опреснительных установок различного типа обычно сопоставляют их тепловую и общую экономичность. При этом предпочтение при выборе отдается той установке, которая при наибольшей производительности и наилучшем качестве получаемой воды имеет наименьший расход теплоты, максимальный показатель греюш,его пара и минимальную стоимость дистиллята. Эти показатели в значительной мере зависят от источника энергоснабжения, а следовательно, и целевого назначения установки, связи ее с энергообеспечивающим циклом и его параметрами, от принятой схемы подготовки исходной воды. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...