Расчет пневматических форсунок

РАСЧЕТ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ФОРСУНОК [c.306]

Следует отметить, что хотя в СССР и за рубежом формула (2-17), полученная на основе лабораторных опытов с пневматическими форсунками, широко используется при расчетах установок с трубами Вентури, экспериментальные данные по определению среднего диаметра капель в промышленных или полупромышленных образцах аппаратов отсутствуют. [c.43]

При распылении механическими и пневматическими форсунками и параллельном движении газа и материала для расчета объемного коэффициента теплопередачи можно использовать соотношение [51] [c.638]

Для сжигания вязкого мазута независимо от типа применяемых форсунок необходим его предварительный подогрев, от которого зависит качество распыливания мазута. Температура подогрева мазута выбирается с таким расчетом, чтобы вязкость мазута перед горелками обеспечивала необходимое качество распыливания. Для механических и паромеханических форсунок вязкость мазута рекомендуется поддерживать 2,5° УВ (16,1 мм /с), для пневматических — не более 6° УВ (44 мы /с) и ротационных — не более 8°УВ (59 мм /с). Для получения указанных значений вязкости мазута перед форсунками необходимо подогревать мазут марки 40 до 115 °С, а марки 100 — до 130 °С нри сжигании в топках с механическими и паромеханическими форсунками в топках с пневматическими форсунками— соответственно до 90 и ПО °С в топках с ротационными форсунками — до 80 и 95 °С. [c.53]

Прочие устройства. Расчет и типы пылеулавливающих устройств (циклонов, мультициклонов, фильтров) даны в [40, 52] вентиляторов — в [89, 36, 32, 66] форсунок механических и пневматических для распиливания материала — в [13] и дисковых распылителей в [51] генераторов инфракрасного излучения (зеркальные лампы, панели, газовые горелки инфракрасного излучения),— в [8, 18, 40]. [c.653]

Кроме указанных уравнений, для расчета среднего диаметра капель, образуемых при работе пневматических форсунок, предложено еще несколько, среди которых широко распространена эмпирическая формула Нукияма и Танасава [c.147]

Инжекционный режим, при котором капли имеют малую скорость, порождает большие потери, к тому же возрастающие с увеличением температуры потока. Можно полагать, что для создания сверхзвукового аппарата пришлось бы иметь величину г/, близкую к единице. Однако это привело бы к совершенно нереальным значениям необходимых давлений перед форсунками. Действительно, даже при околозвуковой скорости потока (600— 800 м1сек) для получения у = 1 потребовались бы давления воды 1900—3300 кГ/см . Эти давления можно было бы уменьшить, применив пневматическое распыливание. Однако расчеты показывают, что большой расход воды делает этот путь заведомо нецелесообразным. [c.138]

Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4) разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн) подводом воздуха. Душирующие патрубки состоят из направляющей решетки и корпуса, который с помощью поворотного шарнира присоединяется к воздуховоду, подводящему приточный воздух. Для увлажнения и охлаждения подаваемого воздуха применены форсунки ФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылением воды. Давление сжатого воздуха должно составлять 0,3-0,4 МПа, расход сжатого воздуха 12-28 кг/ч на форсунку, расход воды 20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4 принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-две форсунки. Выбор типа и количества форсунок устанавливается расчетом. Изменение направления воздушного потока и факела распыляемой воды в вертикальной плоскости осуш[ест-вляется поворотом лопаток направляющей решетки (с укрепленными на ней форсунками), в горизонтальной плоскости-поворотом ду-ширующего патрубка вокруг своей оси с помощью поворотного шарнира по серии [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...