Растрескивание микроструктурная

Влияние примесей других металлов в сплавах А1 + Mg различно. Так, железо и кремний не оказывают значительного влияния на скорость коррозионного растрескивания небольшая присадка марганца (0,3%) улучшает его сопротивление коррозионному растрескиванию добавка меди (0,9%) действует вредно в гомогенном состоянии цинк (1%) улучшает сопротивление коррозионному растрескиванию сплава и уменьшает межкристаллитный характер коррозии присадка хрома в алюминиево-магниевые сплавы, содержащие марганец, также повышает их стойкость против коррозионного растрескивания. Микроструктурные выделения при добавке хрома превращаются в более гомогенные. [c.91]

В экспериментах с катодным наводороживанием сплавов Ре — С с низким уровнем прочности при возрастании содержания углерода наблюдалось усиление растрескивания [36]. В работе [19] отмечено уменьшение времени до разрушения низкоирочного чугуна (а также сплавов Ре — N1) [19]. При исследовании КР в нитратных растворах [34, 35] аналогичные результаты были получены для сплавов, закаленных в воде. При охлаждении в печи поведение было более сложным. Исследованные сплавы после закалки имели мартенситную структуру, а при медленном охлаждении — ферритперлитиую. Возможно, что в этом случае главную роль играли микроструктурные эффекты. Тем не менее в случаях, [c.57]

Важной микроструктурной особенностью являются, несомненно, границы зерен, о чем свидетельствуют и часто встречаюш,иеся случаи интеркристаллитного растрескивания. При этом точно не известно, накапливается ли водород на границах зерен, ослабляя межатомные связи, или рекомбинирует, образуя Hj, или же механизм его влияния иной. Правда, разрушение, связанное с образованием Н2 является наименее вероятным. Присутствие на межзеренных границах ингибиторов рекомбинации водорода должно усиливать его накопление и ускорять разрушение материала, что и наблюдается [12, 239, 258]. В тех случаях, когда большое значение имеет дислокационный транспорт водорода, микро-структурные особенности, сокращающие длину соскальзывания в пределах зерен, будут понижать и концентрацию водорода на межзеренных границах. Именно так, согласно предположению объясняется влияние дисперсоидов на никелевые сплавы [238, 259]. Другим фактором, вызывающим интеркристаллитное разрушение материала, может быть присутствие на границах частиц выделений и включений, что обсуждается ниже. [c.137]

Данные по КР алюминиевых сплавов по-прежнему продолжают рассматриваться некоторыми авторами исключительно с точки зрения механизмов анодного растворения [395—397], однако новые данные все больше свидетельствуют в пользу большого вклада водорода в растрескивание [398—404]. Микроструктурные исследования на сплавах 7075 показали [405] одинаковый характер зависимости водородного охрупчивания и КР от микроструктуры. Недостаренный материал наиболее чувствителен к КР, а перестаренный сплав (Т73) склонен к КР в меньшей степени, чем Тб. Эти наблюдения согласуются С представлением об определяющей роли водорода в КР сплавов 7075, хотя и не доказывает его. По-прежнему уделяется внимание проблеме сегрегации растворенных элементов в алюминиевых сплавах и возможной роли этого процесса в КР и водородном охрупчивании [402, 406, 407]. Пока точно неясно, насколько важны такие эффекты. [c.148]

При близком основном составе аустенитной стали склонность к локальным разрушениям ее сварных соединений может быть заметно снижена выплавкой основного металла по совершенной металлургической технологии. Так, если промышленные плавки сталей марок ЭИ695Р, ЭП17 и ЭП184, выплавленные на рядовой шихте, показали низкую пластичность и явно выраженное около-шовное растрескивание, то опытно-промышленные плавки, выплавленные более качественно, оказались заметно более пластичными. При микроструктурном исследовании околошовной зоны [c.237]

Анализ зеренной структуры слоя на сканирующем электронном микроскопе BS-301 показал, что при углах до 30° соударение приводит в основном к смятию поверхностного слоя в направлении удара, т.е. энергия дроби затрачивается на поверхностное деформирование слоя. Косой удар под углом близким к 45° наряду с деформацией сопровождается незначительными микроструктурными изменениями в связи с образованием в микрообъеме зон соударения теплового поля с температурой, близкой к температуре плавления сплава. При соударении под углом 90° процесс упругопластического деформирования поверхностного слоя происходит на фоне локального адиабатического нагрева. Типично появление в центральной части поверхности кратера участков предплавильного состояния с фрагментами растрескивания вследствие скоростного охлаждения. Нестабильный характер травимости сплава в конусообразной зоне, прилегающей к дну кратера, указывает на крайнюю неоднородность микроструктуры. [c.340]

Фонтанная арматура выходит из строя, главным образом, вследствие сероводородного растрескивания ее деталей — 77,42 % от общего числа разрушений наземного оборудования скважин. На ОГКМ применяется запорная арматура шести зарубежных фирм, которые используют при ее изготовлении свыше шестидесяти различных марок материалов. Разрушение фонтанной арматуры из стали ферритно-аустенитного класса типа 08Х20Н12МЗБТЛ происходит за счет роста межкристал-литных коррозионных трещин от внутренней поверхности, вдоль образующих корпуса. Микроструктурные исследования выявили скопления по границам зерен коррозионностойкой и [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...