Кригер

Кригер В. Ф. Пространственно-графическое моделирование и развитие творческих способностей студентов. — Воронеж Изд-во ВГУ, 1989. — 184 с. [c.2]

Валерий Федорович Кригер [c.2]

Значения коэффициента а по опытным данным Кригера в функции от угла а приведены ниже [c.213]

Кригер В. Ф. Анализ системы управления качеством подготовки специалистов по графическим дисциплинам в техническом вузе// Матер, межзон. науч.-метод, совещ.-семинара зав. кафедрами и ведущих лекторов по начертательной геометрии и инженерной графике вузов Волго-Вятской, Центрально-Черноземной и Поволжской зон. Йошкар-Ола, 1982. [c.183]

Поток гранулированных твердых тел в виде уплотненной или плотной фазы можно наблюдать при протекании процесса Худ-ри ), в установках каталитического крекинга и в противоточном аппарате ионного обмена. Трудность в достижении устойчивого состояния в условиях противотока частиц смолы и жидкости стимулировала исследование напряжений в твердых телах, возникающих как в прямоточном, так и в противоточном движении. Авторы работы [306] определили силы, которые необходимы, чтобы привести в движение частицы смолы в слое, через который течет жидкость. В работе [157] исследовались силы, действующие в гранулированных твердых веществах, движущихся вниз под действием силы тяжести, без учета потока жидкости. Кригер и Дугерти [440] изучали гидродинамические взаимодействия в плотной системе Мецнер и Витлок [535] объяснили явление расширения. [c.427]

На рис. 12.15 изображена рассчитанная по формуле (117) зависимость коэффициента лобового сопротивления цилиндра от числа 8 = С/ст при свободно-молекулярном его обтекании гелием. Для сравнения на этом графике приведены также экспериментальные точки, полученные Шталидером, Гудвином н Кригером ) в аэродинамической трубе. [c.169]

На основе всего сказа-ипого Кригер пре,л-ложил единичные (т. е. для напора Я=1 м) координаты хну применительно к осям координат на рис. 24-27. Располагая единичными координатами, можно определять координаты очертания водослива для заданного профилирующего напора Н простым умножением едииичны.х координат на Н. [c.251]

В табл. 24-3 даны координаты очертания кладки и координаты струи, соответствующие напору над гребнем во.тослива Н== м, для двух типов плотин, иоказаииых на рис. 24-27. Для формы I в таблице даны координаты Кригера-—Офицерова, для формы //-- координаты Крпгера. [c.251]

Координаты для построения профиля водослива по Кригеру—Офицерову (рис. 24-27) [c.252]

Здесь 0,504—коэффициент расхода водослива, построенного по координатам Кригера—Офицерова (форма 1 табл. 24-3). [c.252]

Коэффициенты подтопления при профиле Кригера—Офицерова [c.253]

Водосливы с безвакуумным практическим криволинейным профилем очерчены так, что водосливная (низовая) грань по очертанию совпадает с нижней поверхностью свободной струи, переливающейся через совершенный водослив с тонкой стенкой при заданном напоре, который называется профи л и р у ю щ и м. На основе экспериментальных исследований В. Кригер и А. С. Офицеров предложили координаты для построения профиля двух типов водослива (рис. 22.24) и очертаний струи при напоре над гребнем водослива Я = 1 м (табл. 22.5) применительно к осям координат, показанным на рис. 22.24. Для надежного примыкания струи к водосливу низовая грань его по координатам Кригера—Офицерова несколько вдвинута в очертание струи. В связи с этим при Н = Япр такой водослив всегда будет безвакуумным. [c.150]

При построении профиля водослива по координатам Кригера— Офицерова все цифровые значения координат, приведенные в табл. 22.5 для Я = 1 м, умножаются на значение профилирующего напора Япр, найденного из условия пропуска через данный водослив расчетного расхода. [c.150]

Оголовок водослива с вакуумным профилем — круговой или, чаще, эллиптический (рис. 22.26) с соотношением полуосей эллипса alb, равным 2 или 3. Низовая грань — плоская, tg 9 = 2/3. Вакуумные профили — более простые по форме и обжатые по сравнению с безвакуумными (например, построенными по Кригеру— Офицерову). [c.153]

Безвакуумный профиль водослива, рассчитанного по Кригеру— Офицерову на профилирующий напор, т. е. при Я/Япр = 1, при Я > Япр станет вакуумным. Наоборот, вакуумный профиль с alb = 2 при Я/гф 1,2 становится безвакуумным. При этом его коэффициент расхода практически не отличается от коэффициента расхода профиля водослива Кригера—Офицерова. [c.154]

Расход через подтопленный водослив определяется по (22.7), при этом коэффициент а принимается по табл. 22.11 для безва-куумных водосливов, очерченных по Кригеру—Офицерову, и по табл. 22.12 для вакуумных водосливов криволинейного очертания (по данным Н. П. Розанова). [c.156]

Как очерчивается профиль криволинейного безвакуумного водослива практического профиля по Кригеру—Офицерову [c.171]

Какие параметры влияют на значения коэффициентов расхода через водослив, построенный по координатам Кригера—Офицерова [c.171]

Пример 22.8. Определить расход через безвакуумный криволинейный водослив практического профиля, построенный по координатам Кригера— Офицерова (форма / на рис. 22.24) при следующих данных ширина подводящего русла с прямоугольным поперечным сечением В = Ь = 10 м высота водослива р1 — р = 7 м профилирующий напор Н р= 1,8 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лб = 5 м расчетный напор И = Дпр = 1,8 м. В данном случае Ар < р и водослив не подтоплен. Так как А = А, то боковое сжатие отсутствует. [c.176]

Для водослива, построенного по координатам Кригера—Офицерова, т = = "гпрОфОи- При И = Нпр имеем а = 1 (табл. 22.8) при 0в = 90° при [c.176]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Пример 25.1. Определить глубину и длину водобойного колодца (в условиях плоской задачи) в нижнем бьефе водосливной плотины. Профиль водослива очерчен по координатам Кригера—Офицерова (рис. 25.1). Высота плотины Р] = р = 15 м удельный расход q = 11,4 м /с/м напор над гребнем водослива с учетом скорости подхода Яо = 3,02 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лр = 4,5 м. Коэффициент скорости принят равным <р = 0,95. [c.232]

Координаты Кригера — Офицерова 150 (2) [c.358]

Рис. 11-38. Водосливная стенка нормального очертания (Кригера - Офицерова)

Примечание. Для высокого профиля (са > ЗЯ рис. 11-39) с вертикальной верховой гранью и низовой поверхностью, очерченной по Кригеру - Офицерову (или - при свободном истечении -низовой поверхностью, вписывающейся в профиль Кригера — Офицерова), величину m можно определять по более точным формулам Г. К. Дерюгина [c.436]

Коэффициенты полноты напора а для безвакуумной водосливной стенки Кригера-Офицерова [c.437]

В случае водослива со стенкой Кригера - Офицерова в формулу (11-109) вместо коэффициентов следует подставлять коэффициент т и вместо [c.441]

На рис. 11-47 представлен водослив со стенкой практического профиля нормального очертания (Кригера-Офицерова). Имеется одно водосливное отверстие, шириной Ь = В. [c.443]

Здесь мы предполагаем, что очертание профиля Кригера — Офицерова построено для профилирующего напора Я,фф = 5,0 м. Если бы Я фф был бы не равен 5,0 м, то для установления пришлось бы пользоваться табл. 11-4. [c.445]

Кригера - Офицерова 437 Водосливной фронт 432 Водосливные формулы 409, 410, 412, 420, [c.653]

Реконструированные автомобилестроительные заводы довоенной постройки и новые заводы, вошедшие в число действующих предприятий после войны, довели производство автомобилей в 1958 г. до 511,1 тыс. шт., почти в 8 раз превысив уровень производства 1945 г. Работами Е. А. Чудакова, А. А. Липгарта, А. Ф. Андропова, А. М. Кригера, В. В. Осепчугова, А. Н. Островцева, Б. М. Фиттермана, Г. Д. Чернышева и других ведущих конструкторов-автомобилестроителей сформировалась отечественная школа автомобилестроения. Последовательно осваивались в производстве модели машин повышенной грузоподъемности, в наибольшей мере отвечающие специфическим особенностям народного хозяйства Советского Союза — высокой степени концентрации его промышленных и сельскохозяйственных производств. Совершенствовались конструкции автомашин для изготовления их деталей применялся металл лучшего качества, повышалась износостойкость деталей и узлов, улучшались системы смазки, вводились рациональные системы фильтрации воздуха и масла, использовались подшипники качения и сервомеханизмы, облегчавшие управление автомобилями большого тоннажа, проводилась унификация деталей и агрегатов, повышалась экономичность и увеличивалась мощность вновь осваивавшихся двигателей. Но одновременно все более возрастали требования к автомобилям, удовлетворять которые частичным улучшением конструкций становилось все труднее. Так, к началу 60-х годов определилась настоятельная необходимость перехода к массовому производству новых моделей автомобилей с использованием более совершенных агрегатов и узлов, во многом отличающихся от ранее освоенных образцов. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...