Хладноломкость холодной деформации

В области хрупкого перехода становится практически целесообразным снижение скорости холодной пластической деформации, если порог хладноломкости деформированного металла (сплава) лежит вблизи комнатной [c.511]

Для толстого листа и профильного проката, подвергаемых холодной резке и правке, идущих на изготовление клепаных и сварных конструкций (что связано с возникновением дополнительных напряжений и деформаций),— изменение склонности к хрупкому разрушению, контролируемое по изменению ударной вязкости, температуры хладноломкости (Гхл), номинального разрушающего напряжения, равномерного удлинения. Увеличение размеров конструкций и превращение их в монолит (благодаря сварке) делают особо важным учет опасности хрупкого разрушения под влиянием, в частности, деформационного старения. [c.47]

Фосфор в стали увеличивает сопротивление пластической деформации и вызывает хладноломкость, т. е. хрупкость стали в холодном состоянии. Поэтому содержание фосфора в стали допускают не более 0,03—0,04%. [c.364]

Не рекомендуется осуществлять холодную пластическую деформацию (штамповка, вальцовка) сварных соединений из толстолистовой стали 0Х17Т. Если все же это необходимо, то для повышения вязкости металла проводят низкотемпературный подогрев до 150-250 °С, то есть выше порога хладноломкости., [c.18]

Стали, которые содержат 25 и 28 % Сг, называют однофазными сталями ферритного класса. Они имеют высокую склонность к росту зерна при нагреве в области температур > 900 °С и значительную чувствительность к 475°-ной хрупкости. Поскольку стали этого класса не подвержены фазовым превращениям, хрупкость при комнатной температуре, обусловленная ростом зерна, не устраняется термообработкой. Эти факторы вызывают определенные трудности при производстве толстого листа из сталей типа Х25Т и Х28. Его холодная пластическая деформация при разрезке на гильотинных ножницах приводит к образованию в металле трещин и сколов. Порог хладноломкости сталей 0X17Т, Х25Т и Х28 находится в области комнатных температур, вследствие чего их переработку необходимо проводить в подогретом состоянии при температурах до 100 °С и выше. В этом случае стали переходят в вязкое состояние и становятся технологичными. Однако осуществление такой технологии связано с необходимостью использования специального оборудования для подогрева ста ти и поддержания повышенной температуры при ее переработке. [c.18]

Износостойкость деталей обычно в первую очередь обеспечивается повышенной твердостью поверхности. Однако высокомарганцевая аустенитная сталь 110Г13Л (1,25% С, 13% Мп, 1% Сг, 1% N1) при низкой начальной твердости (180—220 НВ) успешно работает на износ в условиях абразивного трения, сопровождаемого воздействием высокого давления и больших динамических (ударных) нагрузок (такие условия работы характерны для траков гусеничных машин, щек дробилок и др.). Это объясняется повышенной способностью стали упрочняться в процессе холодной пластической деформации. Так, при пластической деформации, равной 70%, твердость стали возрастает с 210 НВ до 530 НВ. Высокая износостойкость стали достигается не только деформационным упрочнением аустенита, но и образованием мартенсита с гексагональной (е) или ромбоэдрической (е ) решеткой. При содержании фосфора более 0,025% сталь становится хладноломкой. Структура литой стали представляет собой аустенит с выделившимися по границам зерен избыточными карбидами марганца (МпзС), снижающими прочность и вязкость материала. Для получения однофазной аустенитной структуры отливки закаливают в воде с температуры 1050—1100 °С. В таком состоянии сталь имеет высокую пластичность 5 = 34—53%, / = 34—43%, низкую твердость 180—220 НВ и невысокую прочность ст, = 830—654 МПа. [c.167]

Наибольшее упрочненпе Ств = 260- 300 кгс/мм достигается при деформации переохлажденного аустенита (см. рис. 130,6), т. е. при обработке НТМО. Деформация в области высоких температур (ВТМО) не создает столь высокого предела прочности (ав=220-=-240 кгс/мм ). Это, видимо, объясняется тем, что при высоких температурах невозможно избежать хотя бы частичной рекристаллизации. Низкотемпературную термомеханическую обработку можно рассматривать как холодную обработку давлением, так как проводится ниже температуры рекристаллизации. Однако ВТМО обеспечивает большой запас пластичности и лучшую конструктивную прочность. ВТМО повышает ударную вязкость при комнатной и низких температурах, понижает порог хладноломкости и чувствительность к отпускной хрупко- [c.247]

Некоторые изделия в процессе изготовления подвергают холодной пластической деформации (гибка, правка, накатка, дробеструйная обработка). Например, правка рельсов повышает пределы пропорциональности, текучести и прочности на 35, 24 и 3—соответственно, а общая долговечность при напряжениях, больших предела усталости, у неправленных рельсов выше, чем у правлен-ных, но при значительных перегрузках долговечность обоих рельсов практически одинакова [409]. При этом правка рельсов значительно повышает порог хладноломкости и в некоторых случаях заметно уменьшает величину ударной вязкости [410,411 ]. [c.212]

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

Наибольшая прочность (о = 2600 3000 МПа) достигается при деформации переохлажденного аустенита, т. е. при обработке НТМО. Деформация в области высоких температур (ВТМО) не создает столь высокого упрочнения (о,, = 2200 ч- 2400 МПа). По-видимому, это объясняется тем, что при высоких температурах невозможно избежать хотя бы частичной рекристаллизации. Низкотемпературную термомеханическую обработку можно рассматривать как холодную обработку давлением, так как она проводится ниже температуры рекристаллизации. Однако ВТМО повы-шаег ударную вязкость, трещиностойкость, понижает порог хладноломкости и чувствительности к отпускной хрупкости. Кроме того, деформация при высоких температурах протекает при меньших усилиях и является поэтому более технологичной операцией. Поэтому ВТМО применяется чащ,е, чем НТМО. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...