Площадь фактическая — Зависимость от нагрузки 18 — Определение

Для раскрытия равенства (IV.6) приведем формулы, оценивающие коэффициент трения с учетом величины сближения поверхностей /г, нормальной нагрузки V, контурного давления Яс, фактического давления Р, и безразмерного комплексного критерия шероховатости А. Рассмотрим общий случай контактирования двух твердых шероховатых поверхностей. Для определения коэффициентов Л и В воспользуемся разработанными И. В. Крагельским [52] и Н. Б. Демкиным [20] зависимостями между фактической площадью касания Л и величиной сближения поверхности к. [c.55]

При контакте пленки алюминия со стальной или алюминиевой поверхностями и медной пленки со стальной поверхностью зависимость между )ф и будет обратно пропорциональной, т. е. с увеличением нагрузки на один контакт доля фактической площади контакта увеличивается. При увеличении внешней нагрузки одновременно с ростом средней нагрузки на один контакт может происходить рост доли фактической площади контакта за счет увеличения числа зон контакта п. При этом надо иметь в виду, что увеличение числа зон контакта может происходить до определенного значения нагрузки ТУ,,. [c.145]

Для определения номинальной и фактической площади контакта по формулам (3-45), (3-46) необходимо знать величину сдавливающего усилия Р. Сдавливающее усилие между частицами может иметь различную природу (внешняя нагрузка, давление вышележащего столба в гравитационном поле, силы поверхностного натяжения и электростатического притяжения) и изменяться в широком диапазоне в зависимости от условий опыта. Однако силы поверхностного натяжения и электростатического притяжения, как правило, много меньше внешней нагрузки и силы тяжести, за исключением особых случаев (частицы менее 10 мкм, отсутствие гравитационного поля и т. п.). Поэтому для крупнозернистых систем ( >0,1 мм) в большинстве случаев величина сдавливающего усилия определяется давлением вышележащего слоя или внешней нагрузкой [24]. [c.91]

Глава вторая посвящена фактическим площадям касания и сближению поверхностей. Рассматривается упругий контакт, пластический и контакт с упрочнением. Даются расчетные формулы для определения площади касания и сближения в зависимости от нагрузки, шероховатости, механических свойств материалов. [c.4]

Наиболее широкое применение в инженерной практике находит метод определения фактической площади контакта, основанный на переносе краски с одной поверхности на другую. На одну из поверхностей наносится тонкий слой красящего люминесцирующего вещества, дающего при контакте отпечаток на другой поверхности. Площадь контакта замеряется специальным фотометрическим устройством. Этот метод хотя и обеспечивает приемлемую точность определения величины фактической площади контакта двух шероховатых непрозрачных поверхностей, но имеет ряд недостатков. Так, например, при повторном отсчете площади для одной и той же пары поверхностей приходится вновь наносить слой краски, чем затрудняется возможность получить кривую зависимости площади от нагрузки для одних и тех же шероховатых поверхностей. [c.163]

Прочностные свойства материалов очень существенно зависят от температуры (влияние нагрузки, скорости, числа циклов нафужения значительно меньше). На рис. 7.3 приведены зависимости твердости НВ различных материалов от температуры 3. В определенных диапазонах температур твердость материалов НВ уменьшается во много раз, причем до минимума при температуре плавления. При этом контакт при трении становится пластическим, а фактическая площадь контакта А . даже при небольшом нормальном давлении р резко возрастает, приближаясь к контурной площади А . и даже номинальной А . Естественно, что этапы взаимодействия и изнашивания в этих условиях сильно изменяются, что приводит к изменению коэффициента трения и интенсивности изнашивания I. [c.250]

Идея опытов Ф. П. Боудена и Д. Тейбора состояла в том, что сжимались два пересекающихся цилиндра и фиксировался след контакта, образованного в результате сжатия. Зная зависимость величины следа контакта от нагрузки, авторы нашли, что площадь контакта пропорциональна сжимающей силе в степени /3, что совпадает с расчетами по формуле Треска для чисто пластического контактирования. Отсюда был сделан вывод о преобладающей роли пластической деформации. Указанный метод определения площади фактического контакта очень неточен и труден но исполнению. Полное сопротивление контакта равно сумме двух сопротивлений — растекания, обусловленного размерами зоны касания (контурной площади), и ситочного, зависящего от числа и размеров пятен фактического контакта. Определение количества пятен фактического контакта является пока еще нерешенной задачей. Этой задачей занимался Р. Хольм [107]. [c.89]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

Еще Томлинсоном [55] в 1929 г. была высказана идея о возможности вычисления силы трения для различных тел путем умножения соответствующей инварианты трения на площадь касания, определенную по Герцу. Для испытанных им 100 пар металлов эта инварианта оказалась равной 0,18-10 (С05). Более широко поставленные эксперименты не подтвердили неизменность этой инварианты [14]. В 1938 г. понятием удельной силы трения пользовался Хольм [45]. В 1950 г. Паркер и Хетч [51 ] при контактировании сферы с плоскостью одновременно определяли площадь контакта и силу трения. Опыты проводились с образцами свинца и индия, имеющими сферические очертания и трущимся по стеклу. Применяя нагрузки за пределами упругости, они получили линейную зависимость силы трения от площади смятия. Однако напряжение на контакте в зависимости от размера сфер оказалось разным. Опыты показали, ЧТО сила трения зависит от фактического напряжения и больше там, где значительнее это напряжение, [c.187]

В этих случаях нарушается линейная зависимость между приложенной нагрузкой к одной микронеровности и ее фактической плошадью касания (см. гл. 1, с, 23). Поэтому начиная с векоторого значения контурного давления, определяемого по (31) из гл. 5, арв дальнейшем увеличении Рс все микро.черов.чости будут деформироваться пак одно целае, прв-чем прирост площади касания для каждой йндйзидуальной микронеров-ности будет пренебрежимо мал. В этих условиях увеличение контурного давления вызывает прирост фактической площади касания за счет вновь образующейся контурной плошади. В данном случае фактическая плошадь касания составляет определенную постоянную часть контурной (см. гл. 5). [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...