Дроссель пневматический турбулентный

Анализ формул, приведенных в 23, приводит к заключению, что изменение разности давлений до и после дросселя на 10 жж вод. ст. (при работе с нормальным абсолютным давлением окружающей среды), помимо непосредственного влияния на расход воздуха через дроссель, вызывает следующее изменение расхода в связи с непостоянством плотности воздуха для турбулентных дросселей на 0,1% и для ламинарных дросселей на 0,05%. В связи со столь малым влиянием изменения плотности воздуха на величину расхода для дросселей пневматических камер, работающих с малыми перепадами давлений, можно принимать обычно плотность воздуха постоянной. Однако при изменении относительных избыточных давлений в более широких пределах влияние изменения плотности на характеристики пневматических камер уже должно учитываться. [c.270]

Проведенная классификация элементов пневмоники в известной мере условна. Например, в аэродинамическом генераторе колебаний, рассматриваемом как отдельный элемент, имеются струйное устройство и пневматическая камера. Требуют пояснений и некоторые из введенных выше понятий. Так при отсутствии особых оговорок будем считать малыми разности давлений до и после дросселя, при которых течение воздуха еще может рассматриваться как течение несжимаемой жидкости. Эти значения разности давлений отличаются в общем случае от граничных значений данной величины, при которых происходит переход от ламинарного течения к турбулентному. Наконец, можно говорить о малых перепадах давлений до и после дросселя, учитывая условия, при которых докритическое течение воздуха еще не переходит в надкритическое. При этом диапазоны изменения давлений в общем случае для разных условий различные. [c.18]

В заключение отметим еще один из результатов, полученных при этих исследованиях. Опыты показали, что с увеличением температуры окружающей среды на 10° С частота колебаний возрастает на 1%, а амплитуда колебаний в камере на столько же уменьшается. Эти данные были получены для аэродинамического генератора колебаний с / = 3 мм, ф,1 . = 7,5°, с о = з=1 мм, б/о=0,2 мм, б/з=0,2 мм, Ах = 0 при работе его с Ро=1 кГ/см и с ро=250 мм вод. ст. Используя рассматриваемые в 28 уравнения, описывающие процессы заполнения и опустошения пневматической камеры, и учитывая характеристики пристенного пограничного слоя (см. 53), можно проанализировать указанное выше влияние температуры на работу аэродинамического генератора колебаний и указать пути к усилению этого влияния, если оно представляется практически целесообразным, или же, наоборот, к его компенсации, если нужно, чтобы частота колебаний сохраняла при изменении температуры неизменное значение. Не рассматривая здесь подробно характеристики изменения частоты колебаний в функции от температуры, приведем лишь некоторые данные, относящиеся к этому вопросу. Из уравнений заполнения и опустошения пневматических камер с турбулентными дросселями, которые выводятся в дальнейшем, следует, что для изменения давления в камере на заданную величину при прочих равных условиях нужно время, значение которого обратно пропорционально корню квадратному из абсолютной температуры. При этом в случае неизменного объема камеры и [c.166]

Остановимся далее на вопросе изменения давлений в камерах. Рассмотрим проточную пневматическую камеру. Из входного дросселя воздух вытекает в виде струи, распространяющейся во внутреннем пространстве камеры. Для свободной турбулентной струи, вытекающей из канала круглого сечения, согласно данным 7, на расстоянии 50 диаметров от входного сечения канала скоростной напор на оси струи составляет уже меньше 2% от скоростного напора в начальном ее сечении. Благодаря влиянию стенок камеры затухание скорости течения в струе происходит еще на меньших расстояниях от входного сечения канала. Для камер с относительно большими размерами при соответствующем выборе места расположения выходного дросселя можно обычно считать, что давление является единым для всех точек камеры. Однако характеристики малых междроссельных камер уже во многом зависят от изменения давления внутри камеры. [c.273]

Специфическими являются вопросы линеаризации характеристик турбулентных дросселей непроточных пневматических камер. Это определяется тем, что в исходной точке расходной характеристики, отвечающей статическим условиям, тангенс угла наклона касательной равен бесконечности, и линеаризация данной характеристики обычными методами невозможна. Однако последнее, как показывается в дальнейшем, не служит препятствием для исследования в линейном приближении систем, в которых наряду с проточными камерами имеются и камеры указанного типа. [c.274]

Характеристики пневматических камер с турбулентными дросселями [c.279]

Перейдем к выводу формул для расчета давлений при установившихся и переходных режимах работы пневматических камер с турбулентными дросселями, для которых характерна квадратичная зависимость разности давлений до и после дросселя от расхода -у-и— [c.279]

В противоположность тому, что получается для пневматических камер с турбулентными дросселями, значения постоянной времени пневматических камер с ламинарными дросселями (имеющими при различных диапазонах давлений линейные характеристики) не зависят от диапазона рабочих давлений и с изменением последнего остаются неизменными, что также важно для ряда приложений. Этот вывод также хорошо согласуется с опытными данными в качестве примера можно сослаться на характеристики переходных процессов для камеры с ламинар- [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...