Угол контакта обхвата

Пары с гибкими звеньями. Рассмотрим взаимодействие гибкой нити и неподвижного диска (рис. 1.44). Контакт этих звеньев происходит в пределах дуги аЬ, называемой дугой обхвата. Соответствующий этой дуге угол а называется углом обхвата. На гибкое звено при его движении, как указано на рис. 1.44, действуют силы натяжения — Tj в набегающей ветви и Та — в сбегающей ветви. [c.64]

Введенные нами время цикла и продолжительность контакта являются обобщенными, комплексными конструктивными параметрами, которые, например, в случае сушки на цилиндрах определяются через их диаметр, линейную скорость, угол обхвата цилиндра сушимым материалом, через длину материала в промежутке между цилиндрами. Выражая через эти параметры результаты исследования, можно распространить их на устройства других типоразмеров. [c.114]

Иногда вместо контактного круга применяют две опоры, располагаемые с обеих сторон обрабатываемой заготовки в этом случае увеличивается угол обхвата заготовки абразивной лентой, а следовательно, и площадь контакта. [c.167]

На рис. 8.14,6 показана схема лентопротяжного механизма , в которой разгрузочный ремень 5 наряду с разгрузкой основы бесконечной ленты 4 выполняет роль ее привода. Эта схема упрощает конструкцию лентопротяжных механизмов, их обслуживание в процессе эксплуатации и обеспечивает постоянную величину сцепления абразивной ленты с разгрузочным ремнем. Натяжение ленты и разгрузочного ремня осуществляются ведущим роликом 6. Для обеспечения постоянной величины сцепления абразивной ленты с разгрузочным ремнем и компенсации его вытяжки на ведомой ветви ремня устанавливают компенсирующий ролик 10 с упругим элементом. Применение компенсирующего ролика 10 позволяет применять абразивные ленты с различными коэффициентами их вытяжки. В этом случае разгрузочный ремень по длине следует изготовлять несколько больше длины бесконечных абразивных лент. Допуск же на точность изготовления длины бесконечных лент можно несколько увеличить. Лентопротяжные механизмы с разгрузочным ремнем по схеме [(рис. 8.14,6) допускают применение бесконечных абразивных лент с двусторонним абразивным покрытием, склеенных в кольцо Мебиуса. В этом случае перевернутую ветвь абразивной ленты следует располагать со стороны компенсирующего ролика 10, где лента 4 не контактирует с разгрузочным ремнем 5. Переход с тыльной стороны абразивной ленты на рабочую осуществляются прокатыванием ленты в интервале роликов 2 и 6. Большой угол обхвата ведущего ролика 6 с разгрузочным ремнем и фрикционный контакт разгрузочного ремня с абразивной поверхностью ленты позволяют существенно снизить общее натяжение в системе бесконечная лента — разгрузочный ремень. [c.215]

Из-за резко пере -,енного режима работы автомобильных тормозов, приводящего к термическим деформациям их эле.ментов, непрерывно изменяются значения таких дестабилизирующих факторов, как коэффициент трения величина (угол обхвата накладок ( ) и положение (угол несимметричности накладок у относите.льно оси максимального давления) зоны контакта (см. рис. 2.26), в связи с чем рекомендуется 14] применять фрикционные материалы с невысокими (0,25—0,35), но стабильными коэффициентами трения и уменьшать углы обхвата >, обеспечивая прн этом положительную несимметричность накладок. Положительной несимметричностью называют смещение биссектрисы угла (> относительно оси максимального давления (перпендикулярной линии, проходящей через центры поворота колодки и барабана) против хода , отрицательной — смещение по ходу . [c.71]

Чем меньше угол обхвата шкива, тем выше давление в. зоне контакта ремня со шкивом, тем ниже коэффициент трения и тем хуже тяговая способность передачи. Поэтому влияние диаметра малого шкива на тяговую способность передачи учи тывается коэффициентом. [c.29]

Картина распределения удельных давлений зависит от величины диаметрального зазора между элементами трущейся пары. Так же существенно, от величины зазора зависит и центральный угол в пределах площадки контакта. Например при скользящей, посадке пары максимальные удельные давления больше расчетных в 1,45 раза, а при д0(ведении до 0,0374—в 3,7 раза. Увеличение забора в указанных пределах приводит к уменьшению угла обхвата р 3,0 раза. Зависимости а и ф° от относительного измеяе-ния зазора являются нелинейными. [c.104]

Значительное увеличение тягового коэффициента дает повышение угла обхвата а путем установки отклоняющего (рис. 2.13, б) и не( кольких, обычно двух, приводных барабанов (рис. 2.13, в—д). Как видно из схем, такие приводы позволяют получить значительный суммарный угол обхвата а = aj -j- < 480°. Расположение приводных барабанов влияет не только на значение а, но и на надежность работы привода. На схемах, показанных на рис. 2.13,6, г, лента огибает второй приводной барабан, соприкасаясь с ободом своей рабочей поверхностью. Несмотря на обязательную очистку этой поверхности, отдельные частицы груза оказываются между лентой и барабаном. В результате может произойти загрязнение обода, уменьшение коэффициента сцепления с лентой и ее пробуксовывание на обоих барабанах. Для устранения указанного недостатка увеличивают расстояние между приводными барабанами (рис. 2.13, o) и располагают второй приводной барабан таким образом, чтобы исключить его контакт с рабочей стороной ленты. В отдельных случаях (рис. 2.13, г) при установке двух барабанов привода под лентой целесообразно использовать третий выносной барабан для разгрузки. [c.108]

Часто торцы зубьев оформляют в соответствии с углом обхвата 2 у (расчетный угол) (см. рис. 10.18, б). При этом несколько сокращается длина зуба (при той же ширине колес В), но уменьшается возможность выламывания концов зубьев при неблагоприятном расположении пятна контакта (смещение пятна контакта на край вследств.ие ошибок изготовления или неточности регулировки). [c.334]

Наиболее слабое звено дифференциальных МСХ — лента, поэтому было предложено заменить ее специальной крупнозвенной цепью, в дальнейшем — разрезным хомутом. Замена ленты цепью потребовала определения зависимости между натяжением концов цепи, охватывающей шкив, поскольку аналогичное соотношение Эйлера для абсолютно гибкой, невесомой нити (Т = = где Т и I — силы натяжения сбегающего и набегающего концов соответственно / — коэффициент трения в контакте а — угол обхвата), дающее удовлетворительные результаты при расчете ряда реальных конструкций машин, в том числе и ленточных тормозов, здесь может оказаться неприемлемым. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...