Давление донное телом вращения

Много внимания уделялось расчету донного давления за телами вращения, двумерными конфигурациями и крыльями самолетов. [c.26]

Донное давление за телом вращения [c.26]

Как было упомянуто в предыдущих разделах, в прошлом были проведены многочисленные эксперименты по исследованию донного давления за телом вращения. Однако для донного давления за двумерными телами имеется больше расчетных методов, чем для тел вращения. В этом разделе рассматриваются вначале экспериментальные исследования донного давления за двумерными телами, а затем — теоретические. [c.31]

К тому же при малых числах Маха донное давление при турбулентном течении за профилем значительно ниже донного давления за телом вращения, а при больших числах Маха донное давление в обоих случаях примерно одинаковое [22]. [c.34]

Определите числовые значения производных коэффициента давления при М , = 2 вблизи миделевого и донного сечений тела вращения. Удлинение головной части тела = [c.482]

В частности, в этих работах показано, что присутствие цилиндрического стержня или каких-либо других конструктивных элементов в донной части изменяет условия течения как в ближнем следе, так и вне его, а следовательно, и донное давление. С учетом этого в настоящей работе исследовано влияние вдува продуктов сгорания ПС из насадков, расположенных за донным срезом тела вращения, для случаев, когда их влияние на структуру течения в ближнем следе либо мало, либо отсутствует. [c.513]

Как видно из фиг. 22 и 23, характеристики донного давления при турбулентном течении заметно отличаются от соответствующих характеристик при ламинарном течении. Влияние угла сужения хвостовой части на донное давление при турбулентном течении с малой сверхзвуковой скоростью за профилем заметно отличается от его влияния в случае тела вращения, причем оно мало для профиля и велико для тела вращения. [c.34]

По аналогии с (5.1.1) нормальную силу, как и момент тангажа, можно представить в виде соответствующих сумм составляющих от давления (по боковой поверхности и донному срезу) и трения. Однако, как показывают исследования, для сравнительно недлинных тел вращения, которые обычно применяются на практике, составляющие нормальной силы и момента, обусловленные трением, невелики. Также малы и те составляющие, которые возникают за счет донного давления. Это обусловлено тем, что распределение давления за дном обычно незначительно отличается от равномерного и поэтому почти не дает составляющих суммарной силы N и момента Мг. В соответствии с этим полагаем, что сила и момент вызваны воздействием только давления на боковую поверхность и равны [c.250]

В экспериментальных условиях эта функция находится по измерению давления в дренажных отверстиях, просверленных на донном срезе тела вращения. [c.255]

Донное давление. Исследования показывают, что коэффициент давления за дном тела вращения при дозвуковых скоростях [c.257]

Давление на боковой поверхности. В настоящее время отсутствуют теоретические методы, которые позволяли бы с удовлетворительной точностью рассчитывать давление на боковой поверхности тел вращения с донным срезом, обтекаемых дозвуковым потоком жидкости. Хорошие результаты получаются лишь в результате экспериментального исследования этого давления. При этом, как показали такие исследования, для удлиненных тел вращения различие между давлениями в несжимаемом и сжимаемом потоках невелико. Это различие становится больше по мере утолщения тонкого тела вращения или возрастания чисел Моо. [c.257]

Принимая во внимание симметричный характер обтекания тела вращения, давления, приведенные в табл. Б, измерялись только в дренажных отверстиях, расположенных на верхней образующей (см. рис. 5.1.11). В сечениях I (острие) и IX (донный срез) [c.261]

Этот вопрос изучался наиболее интенсивно. Лоренц [19], Габо [20] и Карман [21] использовали различные гипотезы для определения донного давления за телом вращения, но их расчеты неудовлетворительны. В предположении, что скорость воздуха, уменьшаясь в пограничном слое, после отрыва пограничного слоя от тела восстанавливается, была получена приближенная формула для расчета донного давления [121 [c.26]

ВЛИЯНИЕ РАСПОЛОЖЕНИЯ ОБЛАСТИ ТЕПЛОМАССОПОДВОДА В БЛИЖНЕМ СЛЕДЕ ТЕЛА ВРАЩЕНИЯ НА ЕГО ДОННОЕ ДАВЛЕНИЕ [c.507]

Экспериментально показано, что в ближнем следе тела вращения, обтекаемого сверхзвуковым потоком ( 1.15 < М < 3.1), существует по крайней мере две области, где тепломассоподвод более эффективен, чем при использовании традиционных схем снижения донного сопротивления. Первая из них расположена на некотором расстоянии от донного среза, вторая — вверх по потоку от области присоединения оторвавшегося пограничного слоя. Воздействие тепломассоподвода на эти области примерно одинаково и приводит к повышению донного давления практически до статического давления в набегающем потоке. [c.507]

Исследованиями влияния тепломассоподвода в разных участках поверхности летательного аппарата на его сопротивление установлено [1-3], что вдув высокоэнергетических струй в донную область тела вращения приводит (по сравнению с вдувом инертных газов) к увеличению донного давления и, как следствие, к снижению общего коэффициента сопротивления за счет уменьшения составляющей донного сопротивления. На основе результатов проведенных экспериментальных исследований при числах Маха М = 1.15 3.1 определен диапазон изменения расходных, энергетических и других параметров пиротехнических составов (ПС), обеспечивающих наибольшее снижение донного сопротивления [2, 3]. [c.507]

Теория смешения в упрощенной форме, как уже упоаминалось, была развита Крокко и Лизом [81 и применена не только к отрывным и присоединяющимся течениям, но также и к течениям в следе. С помощью этого метода было достигнуто качественное совпадение между результатами теоретических расчетов зависимости донного давления от числа Рейнольдса и экспериментальными данными [52, 53] для тел вращения и данными [54] для профилей с тупыми задними кромками. Таким образом, теория Крокко — Лиза чаще применялась к задачам о донном давлении, хотя она представляет собой общее решение задачи об отрывном течении. Было установлено, что отрывное и присоединяющееся течения в состоянии поддержать значительный рост давления при больших скоростях. До появления теории Крокко — Лиза расчеты вязкого течения в следе и струе выполнялись на основе предположения о постоянном статическом давлении. В действительности такое простое предположение не выполняется. Крокко и Лиз установили, что в отрывном течении градиент давления вдоль поверхности может достигать лгаксимального значения вблизи точки отрыва и затем постепенно уменьшаться, а при присоединении течения в следе градиент давления пренебрежршо мал на некотором расстоянии вверху по потоку от точки присоединения и быстро возрастает при приближении к этой точке. [c.61]

Для тел под углами атаки донное давление систематически не измерялось, но, согласно имеющимся экспериментальным данным, донное давление значительно уменьшается с увеличением угла атаки. Формула Коупа [181 для рв, применимая для тел вращения, не может дать удовлетворительных результатов для дву- [c.29]

Первые точные результаты по оптимальному профилированию сверхзвуковых частей ракетных сопел были получены Ю.Д. Шмыг-левским (ВЦ АН СССР) и Л.Е. Стерниным (КБ Энергомаш ) в 957-1958 гг. с помощью перехода к так называемому контрольному контуру. Первым идею такого перехода в 1950 г. применил А. А. Никольский (ЦАГИ) при построении в линейном приближении оптимальных кормовых частей тел вращения с протоком. В ЛАБОРАТОРИИ работы по оптимальному профилированию сопел начались в .963 г. Глава 4.11 дает представление об одном из первых полученных в этом направлении результатов. В ее основу положена работа [18], выполненная А. Н. Крайко с сотрудниками ВЦ АН СССР И. Н. Наумовой и Ю.Д. Шмыглевским. Ключевым элементом этой работы явилось введение в качестве концевого участка оптимального контура профилируемой ( сверхзвуковой ) части сопла торца - участка краевого экстремума, появляющегося из-за ограничения на максимально допустимую длину сопла. Торец газом не обтекается, а давление, действующее на него ( донное давление р+), считается заданным, например, при полете в пустоте = 0. После работы [18] при наличии ограничения на длину задний торец стал обязательным элементом сопел и кормовых частей, а также их комбинации, при оптимизации соответствующих конфигураций в приближении идеального газа. Р. К. Тагиров ([19] и Глава 4.12), анализируя экспериментальные результаты разных авторов и характер зависимости донного давления от толщины пограничного слоя перед торцом, показал, что при учете вязкости донный торец - также необходимый элемент оптимальной кормовых частей профилей и выходных устройств реактивных двигателей. [c.362]

Проблема снижения донного сопротивления движущихся тел актуальна в связи с тем, что его величина для большого класса летательных аппаратов составляет 25-30% общего сопротивления. В последние десятилетия ведется активный поиск способов его уменьшения как за счет совершенствования формы летательных аппаратов, так и за счет организации на различных участках его поверхности процессов, приводящих к изменению условий обтекания и, следовательно, аэродинамических характеристик. Одним из перспективных способов снижения донного сопротивления летательных аппаратов является тепломассопровод вблизи донного среза [1, 2]. В [3-5] изучено влияние тепломассоподвода на донное давление осесимметричных тел за счет вдува продуктов сгорания пиротехнических составов в ближний след. При вдуве продуктов сгорания пиротехнических составов через круглое отверстие в донном торце величина прироста донного давления возрастает с увеличением расхода вдуваемого газа до некоторого максимального значения и падает с уменьшением числа Маха. Экспериментально доказано, что в ближнем следе тела вращения, обтекаемого сверхзвуковым потоком (1.15 < Л/ < 3.0), существуют две области (I и III) (фиг. 1), вдув продуктов сгорания пиротехнических составов в которые более эффективен, чем при использовании традиционных схем снижения донного сопротивления, например вдуве инертных газов или реагирующих продуктов сгорания через отверстия в донном торце. Область I расположена вблизи донного среза, область 11 (фиг. 1) - вверх по потоку от области присоединения оторвавшегося пограничного слоя. Воздействие тепломассоподвода на эти области приблизительно одинаково и приводит к повышению донного давления до значения, близкого к статическому давлению в набегающем потоке. Результаты более ранних исследований по данной проблеме отражены в [6, 7], а также в работах обзорного характера [8,9]. [c.158]

Заключение. Проведенными исследованиями влияния тепломассоподвода и горения на донное давление и донное сопротивление тел вращения установлено, что эффективность процесса тепломассоподвода значительно возрастает за счет его распределения по длине ближнего следа. Предложены и реализованы нетрадиционные способы тепломассоподвода путем применения пористой трубки и ступенчатого донного элемента, позволивших обеспечить распределенный (водород) и дискретный (продукты сгорания пиротехнических составов) законы вдува в ближайшем следе. Получено, что в этих случаях за донным срезом исчезает зона отрыва, а донное сопротивление устраняется полностью. На основе экспериментальных данных по вдуву в донную область продуктов сгорания пиротехнических составов предложена зависимость для описания предельной границы снижения донного сопротивления тел вращения при различных способах вдува продуктов сгорания. [c.165]

Известны следующие составляющие коэффициента сопротивления летательного аппарата в виде тела вращения (рис. 2.L9) Схр = 0,2 (коэффициент сопротивления от давления, рассчитанный по миделевому сечению тела 5мид) Сзс =0,01 (коэффициент сопротивления трения, найденный по боковой поверхности Sn) Схдон=0,3 (коэффициент донного сопротивления, вычисленный по площади сечения дна 5дон). [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...