Удельный расход энергии 942 Установка — Схемы

Экономичность испарительной установки любого типа следует определять по количеству приведенной к одному виду энергии (обычно тепловой), затрачиваемой на приготовление 1 кг дистиллата, или по эквивалентному ему количеству расходуемого для этой цели топлива. Ниже приводятся способы определения удельного расхода энергии на 1 кг дистиллата для четырех схем испарительных установок, позволяющие решить эту задачу практически для любой из многочисленных схем, применяемых в настоящее время. [c.420]

Сравнительный анализ показывает, что установки с аппаратами горизонтально-трубчатого пленочного типа экономичнее установок мгновенного вскипания. Так, при равной производительности по дистилляту 2000 м /сут установка первого типа имеет удельный расход энергии на собственные нужды в 2,5 раза ниже, занимает площадь, в 5 раз меньшую, и имеет массу примерно на 30% ниже, чем установка мгновенного вскипания. Диапазон изменения рабочей нагрузки в первом случае 70—100% во втором 20—100%. Тепловая схема установки первого типа характеризуется равномерностью распределения теплоты по ступеням и большой степенью его использования, Характеристика установки подобного [c.40]

Удельный расход энергии 942 — Установка — Схемы 941 [c.1057]

Выбор способа (сухого или мокрого) самоизмельчения зависит прежде всего от способа последующего обогащения руды, наличия источников водоснабжения, энергии и топлива в районе строительства предприятия, влажности руды. Выбор разновидности процесса самоизмельчения, схемы измельчительной установки и числа стадий в ней производится путем выбора наиболее оптимальных решений по удельному расходу энергии или по энергетической эффективности процесса измельчения руды до заданной крупности готового продукта. [c.336]

Схема установки для трехступенчатого индукционного нагрева слябов приведена на рис. 103. Использование установки такого типа позволяет нагревать заготовку до температуры примерно 1200° С за один час. Изменение температуры поверхности и сердцевины сляба при такой схеме нагрева показано на рис. 104. Батарея из шести установок позволяет выдавать для прокатки 20 заготовок в час, что составляет 700 т. Общая потребная мощность при этом составляет 210 Мвт, удельный расход энергии 325 квт-ч/т. С учетом более высокой производительности, меньших потерь металла на окисление, стоимость индукционного нагрева заготовок в таких установках в условиях США лишь незначительно выше стоимости нагрева в газопламенных печах. Следует отметить, что установки такого типа являются перспективными для металлургии, так как они отличаются высокой точностью регулирования температуры нагрева, обеспечивают надежность и гибкость схемы технологического процесса (быстрая переналадка при изменении размера заготовок) ИТ. д., а управление ими может легко осуществляться по заданной программе с помощью электронно-вычислительных машин. Приведенный выше интересный опыт США по индукционному нагреву не является все же убедительным. Новое развитие методических печей, снабженных плоско-пламенными горелками, расположенными на плоском своде печи, устройство безокислительного [c.251]

Технологический процесс преобразования энергии основного рабочего тела ТЭС осуществляется в теплоэнергетическом оборудовании, связанном между собой в соответствии с тепловой схемой. Все теплоэнергетическое оборудование ТЭС по отдельным стадиям технологического процесса делят на котельную, паротурбинную и конденсационную установки, конденсатно-питательный и теплофикационный (для ТЭЦ) тракты. Тепловые схемы ТЭС непрерывно совершенствуются с целью повышения КПД и снижения удельного расхода топлива. Достигается это следующим образом [c.335]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Для современных опреснительных установок достигнутые оптимальные значения этих показателей зависят от совершенства тепловой схемы и типа установки. Так, удельные расходы теплоты и энергии лучших установок составляют (0,13—0,17) 10 кДж/м и 1,2—3,0 kBt/m соответственно при показателе использования греющего пара 10—13 мз/т. [c.11]

Установка рассчитана- на выработку 45 000 м /сут дистиллята при удельном расходе теплоты 0,17Х ХЮ кДж/м . Поверхность теплообмена теплоиспользующих ступеней 98 300 м и теплоотводящих 6000 м . Расход воды, поступающей на дистилляцию, 65 ООО м /сут. Металлоемкость установки 4700 т при потребной площади под застройку 4800 м . Двухконтурное исполнение схемы рециркуляции этой установки по сравнению с трехконтурной, разработанной для 34-ступенчатой, позволило сократить общее число корпусов, соединительных трубопроводов и арматуры, уменьшило расход энергии на прокачку рассола и металла на подогреватели. [c.28]

Из анализа уравнений (3-59) видно, что при равных производительностях установка с вынесенным кипением требует большего расхода гидрофобного теплоносителя и исходной воды, чем установка мгновенного вскипания для нее также более высоки удельные расходы тепловой энергии. Поэтому при разработке тепловой схемы установки с промежуточным теплоносителем целесообразно комплектовать ее из ступеней мгновенного вскипания. [c.117]

Применим систему удельных перерасходов электроэнергии к регенеративным холодильным установкам. Для этого используем схему и цикл на рис. 3-13, а также данные табл. 3-3 из 3-5. Результаты расчета баланса энергии сведены в табл. 4-36, а на рис. 4-63 приведен баланс удельных расходов электроэнергии. [c.309]

Определение расхода топлива на комбинированную выработку теплоты и электрической энергии на газотурбинной, газопортпевой в парогазовой ТЭЦ. в теплофикационных газотурбинных и газопоршневых установках количество и параметры отпускаемой внешним потребителям теплоты практически не влияют на электрическую мощность и расход топлива, поэтому удельный расход топлива на выработку 1 кВт ч электроэнергии одинаков при комбинированной и раздельной схемах энергообеспечения. [c.427]

Трубопроводы. Основной частью пневматической транспортной установки является трубопровод, по которому груз хгеремещается из одной точки в другую. При разработке схемы трубопроводов следует избегать большого количества закруглений (отводов), создающих местные сопротивления, увеличивающие удельный расход воздуха и энергии и снижающие производительность установки. [c.328]

Для таких схем целесообразнее подсчитать удельный расход 6 п перерасход топлива на единицу Фвых — превратимой энергии на выходе из установки (Фвых=" = 1 + отп), т. е. [c.186]

Рассматриваемые варианты схем в части ТЭЦ в. д. различаются загрузкой отборов турбин. В связи с этим в расчеты были внесены коррективы на удельные расходы топлива и стоимость отпускаемой энергии. При определении издержек производства и единовременных вложений использовались показатели запроектированных для Красно-водской ТЭЦ установок. Для схемы В издержки производства оценивались с учетом опыта эксплуатации подобного оборудования единовременные вложения принимались для стандартного оборудования по прейскурантной стоимости, а для нестандартных элементов — по стоимости оборудования и строймонтажных работ на действующей установке капитальные затраты для ТЭС с. д. приняты по данным аналогичного [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...