Зерна сфероидальная

Рис. Ш. Зависимость твердости от величины зерна а — сфероидальные частицы твердой фазы (пример глобулярный карбид в ферритной матрице сталь, содержащая 0,8% С) б — пластинчатая твердая фаза (пример перлит в отожженной

Для сопоставления с результатами механики хрупкого разрушения возьмем материал, состоящий из сфероидальных зерен, размер которых имеет порядок р. Все зерна принадлежат одному статистическому ансамблю, так что разброс нх свойств вызван различной ориентацией по отношению к номинальным напряжениям, а также случайными дефектами зерен. Аналогичное предположение сделаем относительно межзеренных границ. Если граница раздела между [c.143]

Так, зерна, имевшие до деформации металла сфероидальную форму, при осадке расплющиваются в диски, при волочении вытягиваются в волокна, а при прокатке принимают ланцетовидную форму. Металл получает волокнистое строение. [c.130]

Применяют следующие типы порошков для магнитодиэлектриков 1) карбонильное железо в сфероидальных зернах диаметром [c.932]

Минералы и металлы Сфероидальные зерна Пластинчатые зерна [c.51]

Рис. 58. Схема превращения сфероидального зерна в эллипсовидное

Видна последовательность роста кристаллов в жидкой стали очень мелкие, почти сфероидальные зерна, мелкие крестовидные зерна, затем разветвленные дендриты. Некоторые кристаллы достаточно сильно развиты и располагаются столь близко друг к другу, что могут образовывать би- или поликристаллы. Проявляется общий характер столбчатых кристаллов — оси дендритов пересекаются под прямыми углами, поэтому столбчатые кристаллы имеют общую преимущественную ориентацию по отношению к поверхности слитка (см. также ф. 520). [c.50]

Среди различных видов чугуна различают серый и белый uyeyi (рис. 92). Для серого чугуна характерна фаза графита, которая може иметь хлопьевидную форму или сферическую (сфероидальный ига модифицированный чугун). Для белого чугуна характерна фаз цементита (Feg ). Ковкий чугун при застывании кристаллизуется i форме белого чугуна, а затем подвергается термообработке, npi которой формируются нерегулярные зерна графита. Производят такж( чугун легированный, например никелем или кремнием (кремнисты чугун). [c.102]

Различие восприимчивости к охрупчиванию между нормализованным перлитом и ферритно-сфероидальной карбидной микроструктурой имеет большое значение, так как стали с такими структурами применяются в конструкциях, требующих средней прочности. Имеющиеся данные несколько противоречивы [20], что особенно заметно при сравнении результатов по катодному наводо-ролсиванию и по поведению в нитратных или каустических растворах. Большинство исследователей считает сфероидальные структуры более стойкими против охрупчивания [10, 16, 23]. Однако в одной работе [51] было показано преимущество перлита при одинаковом уровне прочности ( 550 МПа) сфероидизированная карбидная структура оказалась втрое более восприимчивой к водородному охрупчиванию, чем феррито-перлитная смесь. Такое расхождение может объясняться изменением характера разрушения и, вероятно, влиянием размера зерна. В другом случае [49] наблюдалась обратная картина при равной прочности крупнозернистая сфероидальная структура была более стойкой против растрескивания, чем перлитная, имевшая, правда, меньший размер зерна. Для учета различия размеров зерен в работе [49] использовалось интересное наблюдение, согласно которому начальное напряжение растрескивания зависит от размеров зерна в перлитных сталях, но не зависит в случае сфероидальной структуры. [c.61]

Было несколько интересных работ по сталям. В одной из них утверждалось, что уменьшение размера зерна понижает Kth [S79] предшествующие данные всегда демонстрировали обратное. Однако приведенный в качестве подтверждения рис. 5 в работе [379] не является убедительным. Были бы полезными дополнительные исследования влияния размера зерна в сталях с различными уровнями прочности, особенно, учитывая, что имеются и данные, показывающие что уменьщеиие размера зерна повышает Kth, если содержание примесей в стали доведено до очень низкого уровня. Исследование КР сталей типа 4340 [381] также показало, что главную роль играет водород. Исследование, выполненное на нелегированных углеродистых сталях меньшей прочности (около 700 МПа) с различным содержанием Мп [382], обнаружило, что концентрация Мп не влияет на индуцированную водородом потерю пластичности, но зато определяет склонность к КР в случае перлитной микроструктуры. В то же время в случае микроструктур со сфероидальным графитом стойкость к КР не ухудшается заметным образом с увеличением содержания Мп [382]. Таким образом, в отличие от некоторых утверждений [383], микроструктура материала влияет на поведение Мп при уровнях прочности ниже 690 МПа. В то же время уместно вновь напомнить о преобладающей важности неметаллических включений [383, Э84] в процессах водородного разрушения. Наконец, не будет преувеличением заметить, что попытки оценить результаты термомеханической обработки и микроструктурные эффекты, не контролируя уровень прочности или скорость охлаждения пос.те термообработки [385], не могут дать осмысленных результатов, особенно при отсутствии как микрострук-турной, так и фрактографической информации. Как уже обсуждалось в тексте, в тщательно выполненных исследованиях термомеханическая обработка дает обнадеживающие результаты для высокопрочных сталей [386]. [c.148]

Для изготовления деталей из магнитодиэлектриков применяют карбонильное железо в сфероидальных зернах диаметром 0,5—20 мк альсифер дробленый в зернах размером 15—100 мк магнетит грубо-дробленый в зернах размером 100—500 мк порошкообразный дробленый молибденовый пермаллой в зернах размером 50— 100 мк. Изолирующей связкой при этом служат феиольно-формальдегидные смолы, полистирол, жидкое стекло. [c.829]

Структура материала детали При обработке малоуглеродистой стали мелкозернистой структуры применение малых скоростей способствует получению менее шероховатой поверхности. При обработке на высоких скоростях шероховатость поверхности снижается по мере переходи от крупнозернистой к мелкозернистой структуре. Для среднеуглеродистой стали применение структуры тонкопластинчатого перлита способствует уменьшению шероховатости обработанной поверхности. При обработке высокоуглеродистой стали, кроме ШХ15, оптимальной является структура сфероидальная и тонкопластинчатая перлитная С уменьшением величины зерна эксплуатационные свойства повышаются [c.399]

Сравнительные исследования 26 марок углеродистых и низколегированных сталей в имитирующем условия газовой скважины растворе Na l-t- Hs OOH + HsS показали наибольшую стойкость у ферритной структуры с относительно мелкими равномерно распределенными сфероидальными карбидами, образующейся после отпуска мартенсита при высоких температурах [160]. С уменьшением величины зерна и переходом от закаленного состояния к улучшенному (т. е. после закалки с высоким отпуском) охрупчивание снижается, а с повышением количества пластинчатого перлита — возрастает. На стойкость к сероводородному растрескиванию при неизменной структуре стали практически заметное влияние оказывает изменение содержания серы (0,002—0,35%) и фосфора (0,004—0,59%). Остальные элементы марганец (0,76—2,5%), никель (0,2—3%), хром (0,03—6,25%), кремний (0,05—2,9%), молибден (0,01—1,85%) не оказывали существенного влияния (если структура не изменялась термической обработкой). Наиболее серьезное влияние оказывала сера — введение уже 0,03% S вызывало заметное усиление охрупчивания при коррозии в сероводородной среде. Это объяснено увеличением количества дефектных участков — сульфидных включений. Показано, что расслоение металла под действием водорода локализуется в местах скопления сульфидных включений. [c.66]

Например, сфероидальные зерна вольфрамита начинают двигаться при угле наклона желоба 28—36°, а пластинчатые зерна этого же минерала только при 44—47°. Следовательно, при углах наклона желоба более 44—47° рассматриваемые зерна будут двигаться с различными скоростями и обогащаться с неодинаковой эффективностью. С другой стороны, еслги сравнить начальные углы наклона желоба для зерен одинаковой формы, но различной породы, то можно отметить, что, к примеру, зерна кварца и вольфрамита пластинчатой формы начинают двигаться при углах соответственно 28—41° и 44—47°. Поэтому в процессе концентрации на винтовых аппаратах такие зерна также приобретут различные скорости движения. И чем [c.51]

Условная плоскость сдвига разделяет области недеформированного материала, принадлежащего срезаемому слою, и уже полностью отдеформированного материала стружки. В результате пластического дес рмирования в стружке образуется характерная текстура деформации в виде полос или строчек, расположенных под некоторым утлом к условной плоскости сдвига (рис. 57), называемым углом текстуры. Линии текстуры представляют собой цепочки зерен деформированного материала стружки, получивших после прохождения через условную плоскость сдвига определенную форму и ориентацию. Образование текстуры деформации можно представить себе следующим образом (рис. 58). Сфероидальное зерно материала срезаемого слоя впишем в куб со стороной, равной толщине сдвигаемого слоя. Тогда в сечении плоскостью, перпендикулярной к лезвию инструмента, [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...