Смачиваемый периметр

Число Re определяется из формулы Re = 41 G /v/7p), где G — расход жидкости через дроссель Я — смачиваемый периметр контура поперечного сечения дросселя V — коэффициент кинематической вязкости, зависящий от давления и температуры [c.105]

Гн — гидравлический радиус, равный площади поперечного сечения, деленной на смачиваемый периметр X — расстояние по направлению движения потока [c.15]

При определении гидравлического диаметра необходимо знать смачиваемый периметр, для чего требуется вычислить длину соответствующих дуг эллипсов. [c.199]

Смачиваемый периметр равняется [c.201]

Это положение учитывалось коэффициентом 9 = 0,8ч-1,0, вводимым в уравнения смачиваемого периметра, благодаря чему уравнения для определения гидравлических диаметров приняли вид при установке плоской пластины в трубке [c.219]

Р — смачиваемый периметр канала. [c.210]

Смачиваемый периметр одного хода межтрубного пространства теплообменника [c.177]

Эта замена обеспечивает количественный учет влияния формы сечения и смачиваемого периметра на режим течения и сопротивления труб некруглого сечения. Для трубы круглого сечения с1т=й. [c.157]

Линейное продвижение. Линейная система представляет собой, очевидно, наиболее простое выражение только что сформулированной проблемы. С физической точки зрения такая система, как это показывает фиг. 168, может соответствовать каналу, в котором движутся две жидкости и смачиваемый периметр которого мал по сравнению с его длиной. Совершенно противоположный случай может быть представлен такой системой, где размеры поверхности раздела, давление на котором имеет постоянную величину, настолько велики по сравнению со своими отклонениями, что она может быть принята совершенно плоской, распространяющейся в бесконечность, поверхностью [c.380]

Например, преимуществом прямоугольной формы (рис. 6.9) является простота изготовления плоских панелей фюзеляжа. Однако фюзеляж с такой формой сечения нецелесообразно делать герметичным, поскольку плоские панели, нагруженные избыточным давлением, имеют значительный вес. Поэтому прямоугольная форма сечения фюзеляжа может быть рекомендована для самолетов с крейсерской высотой полета до 3000 м. Кроме того, требуется дополнительные конструктивно — технологические мероприятия для повышения местной жесткости плоских панелей. Прямоугольная форма фюзеляжа при одинаковом миделе с другими формами сечения фюзеляжа имеет наибольший периметр и, следовательно, большую площадь смачиваемой поверхности. [c.103]

Длина смачиваемого периметра, ограничиваемого полуэллип-сом и пластиной, равна [c.190]

Обычно гидравлический радиус / вычисляют как отношение плонхади поперечного сечения канала к смачиваемому периметру. Применительно к леподвижной насадке ее гидравлический радиус определяется по формуле [c.291]

Следящие системы (см. Усилители гидравлические))) 416 Сложение потерь напора 31 Смазка уплотнения 554 Смазки консистентные 92 Смазываеыость (маслянистость) (см. Требования к рабочим жидкостям))) 88 Смачиваемый периметр 12 Смеси минеральных масел (см. также Вязкость жидкости))) 69 [c.685]

В зависимости от формы и размеров крана для открытия дросселя требуется больщий или меньщий угол поворота. Более плавное изменение величины открытия дросселя при повороте дает возможность более точно устанавливать требуемый расход. На дросселе, представленном на рис. 225, е, для увеличения плавности регулирования сделана канавка 1. Для выбора типа дросселя существенное значение имеет засоряемость при малых расходах жидкости и малых открытиях дросселя. Известно, что лучше работают дроссели, имеющие наименьшее отношение смачиваемого периметра сечений для прохода жидкости к площади этого сечения и наиболее короткие и плавные переходы для жидкости. [c.434]

Данные о течении жидкостехх и теплопередаче в трубках не круглого сечения очень скудны, однако существующие данные показывают, что наилучшее соответствие, вероятно, получается при замене диаметра в формулах для трубок круглого сечения учетверенным гидравлическим радиусом т для трубок другого сечения. Средний гидравлический радиус равен площади получаемого сечения потока жидкости, деленной на смачиваемый периметр. В случае трубок круглого сечения это определение приводит к значению 2)/4 для среднего гидравлического радиуса. Другой вопрос, который может быть важным для модифицированных трубок, состоит в том, равен ли общий смачиваемых периметр Ъ эффективному периметру для теплопередачи Ь . Еслп преобразовать формулы (9.8) и (9.9), подставив Ат вместо диаметра В в выражение для перепада дав.ления и в уравнение теплопередачи, используя в определении площади теплохтерс- [c.136]

Изменение X вследствие уменьшения диаметра d до значения d . В трубопроводах диаметр аГ с течением времени уменьшается, что происходит из-за отложения на стенках трубы осадков. Если отложение совершается равномерно, то d равно новому просвету трубы. Если же отложение осадков происходит с образованием больших наростов, достигающих высоты 0,5 d и очень неравномерно распределенных, то 1 уже нельзя считать равным диаметру оставшегося поперечного сечения дело в том, что наросты увеличивают смачиваемый периметр и повышают шероховатость. Небольшие изменения диаметра имеются во всех тянутых или прессованных на сердечнике трубах (стеклянных, свинцовых, медных, латунных, цинковых, встык или внахлестку сваренных железных трубах) этих небольших изменений достаточно даже для того, чтобы X менялась в зависимости от направления, по которому протекает вода (Blasius, Fors hungsarb., VDI, Heft 131). [c.420]

Если 1/п обозначает ту часть смачиваемого периметра отвчзрстия, которая снабжена подводящей поверхностью, то при острых краях отверстия значения ц, приведенные в а) и Р) по Бидоне и Вейсбаху, увеличиваются на [c.448]

Конденсация на поверхности твердых тел бывает капельной или пленочной, что при неподвижном паре зависит от величины угла смачивания (краевого угла). На рис. 6-1 показана в разрезе область соприкосновения трех фаз твердого тела, жидкости и пара. Угол образуемый твердой и жидкой поверхностями раздела, называется углом смачивания. Он определяется соотношением поверхностных натяжений трех поверхностей раздела, соприкасающихся по периметру смачивания (жидкость — пар, жидкость — твердое тело, пар—твердое тело). Если [ < 90 , твердую поверхность называют смачиваемой и тем лучше, чем р ближе к нулю. При [3 90° твердая поверхность в той или иной мере несмачиваема. [c.153]

Микрокраевой угол Оо—это истинный краевой угол, для наблюдения которого необходим точный учет микрорельефа как самой смачиваемой поверхности, так и поверхности жидкости вблизи периметра смачивания. II закон Лапласа точно приложим к этому микрокрае-вому углу 6о, если только размеры неровностей твердого тела заметно превышают радиус действия сил смачивания , определяющих этот угол. Именно в силу II закона Лапласа, [c.74]

Для того чтобы можно было говорить о б как об определенной величине, не зависимой от грубой геометрической формы смачиваемой поверхности, необходимо, впрочем, чтобы было выполнено условие малости X по сравнению с радиусами кривизны поверхностей как твердого тела, так и жидкости вблизи периметра смачивания и чтобы смачиваемая поверхность была однородна по шероховатости, т. е. чтобы характер последней был всюду одинаков. Выведем теперь соотношение между 6 и 6о. Для этого рассмотрим равновесие пластинки, вертикально погруженной в жидкость (рис. 1). Предположим, что толщина пластинки настолько мала, что ее весом и действующей на нее выталкивательной силой можно пренебречь. Кроме того, для [c.74]

Неравномерность обогрева достигалась за счет различного электрического сопротивления по периметру канала. Для этого на одну или две стороны прямоугольного элемента, в зависимости от того, на какой части периметра канала необходимо было получить основное тепловыделение, электролитическим путем наносился слой меди. Плотность теплового потока на смачиваемой части периметра, где происходило основное тепло- ыделение, превышала среднюю плотность теплового потока остальной части в 4—6 раз для латунного элемента и в -20 раз для стального. Каждый элемент имел необогревае- [c.43]

Параметры исследованных пучков приведены в табл. 8. Значения Smp и ti подсчитывались, как для одиночных трубок. Сечения зазоров 5 заз подсчитывались по их фактичесмому значению. Величина смоченного периметра П подсчитывалась как сумма для трубок по (58) и (59) вместо или 3D —периметр смачиваемого деревянного заполнения. [c.106]

Смотреть страницы где упоминается термин Смачиваемый периметр : [c.80] [c.135] [c.184] [c.16] [c.19] [c.183] [c.201] [c.113] [c.64] [c.68] [c.202] [c.414] [c.152] [c.163] [c.157] [c.80] [c.49] [c.35] [c.434] [c.203] [c.203] [c.169] [c.382] [c.156] [c.157] [c.18] [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...