Структура потока в области местных сопротивлений

СТРУКТУРА ПОТОКА В ОБЛАСТИ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.99]

Вследствие сложности структуры потока в области местн сопротивления теоретическое определение коэффициентов соп [c.102]

Полученные в результате интегрирования расчетные формулы (245), (251) и (253) справедливы для пробковой структуры течения смеси в наклонных и горизонтальных трубах, область существования которых при горизонтальном и нисходящем движении потока определяется соотношением (208). Однако вследствие того, что эмпирическая формула (208) не учитывает влияния местных сопротивлений на структуру течения, для промышленных трубопроводов, имеющих значительное количество местных сопротивлений и укладываемых, как правило, по рельефу местности, область существования пробковой струкиуры течения смеси более обширна. [c.196]

Теория гиперзвукового турбулентного следа, разработанная Лизом и Хромасом [6], касается главным образом процесса смешения, который определяет скорости диффузии и охлаждения следа за тупым телом при термодинамическом равновесии. В атой теории рассматривается структура следа за тупыми телами и предлагается упрощенная схема течения во внешней и внутренней частях следа. Граница между этими частями следа считается бесконечно тонкой и предполагается, что расширение границы внутреннего следа зависит только от градиента и величины энтальпии. Кроме того, рассматриваются два предельных вида турбулентной диффузии 1) турбулентность, обладающая локальным подобием , при котором поток в каждом сечении ведет себя как участок автомодельного турбулентного следа с малой скоростью, и коэффициент диффузии пропорционален местной потере количества движения или сопротивлению внутреннего следа на данном участке 2) замороженная диффузия, при которой коэффициент турбулентной диффузии зависит только от начального значения коэффициента сопротивления внутреннего следа в области горла. Если коэффициент диффузии известен, то можно проинтегрировать уравнения турбулентной диффузии для энтальпии и массовой концентрации. Были рассчитаны частные случаи нарастания внутреннего турбулентного следа и проведено сравнение с экспериментальными данными. Кроме того, рассчитан типичный [c.169]

Термическое сопротивление струйного ядра потока пренебрежимо мало по сравнению с термическим сопротивлением пограничного слоя при Рг=0.7, и закономерность локального теплообмена в пучках отражает структуру пограничного слоя. Используем для анализа структуры пограничного слоя в пучках величину п как индикатор структуры. При этом следует иметь в виду, что влияние турбулентности сказывается в основном на точке перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а на величину п оно небольшое как в ламинарной, так и в турбулентной областях (хотя общий уровень теплообмена повышается). Значения параметра п были подсчитаны исходя из эпюр Ки=/(ф, Ке). На рис. 1.9 приведены п для различных рядов пучка. Из графиков видно, что характерные особенности устанавливаются со 2-х и 3-х рядов и в дальнейшем для глубинных рядов сохраняются. Как известно, для одиночного цилиндра при ср=0 п=0.5, при ср=180° п=0.8, т. е. характер омывания в этом случае совпадает с условиями омывания 1-го ряда пучка. Для глубинных рядов труб характер пограничного слоя существенно меняется. Наиболее консервативной является область передней критической точки шахматного пучка, где пограничный слой в докритической области чисел Ке остается ламинарным для всех рядов. Характер омывания в области задней критической точки меняется, и пограничный слой ламинаризируется. Для коридорного пучка в области задней критической точки в глубинных рядах пограничный слой становится ламинарным, по-видимому, вследствие резкого изменения уровня скоростей (местных чисел Ке) в застойной области между трубами. В области же передних критических точек, наоборот, пограничный слой становится турбулентным вследствие интенсивной турбулизации. Все эти выводы сделаны для пучка с 15 1=6. 2=2, [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...