169—172 — Потоки — Сопротивления местные

Закономерности основные 169—172 — Потоки — Сопротивления местные 172— [c.980]

Местные потери напора, как уже отмечалось, принято выражать по их отношению к скоростному напору. Однако при наличии местных сопротивлений может оказаться, что скорости потока перед местным сопротивлением и после него будут различны. В таких случаях (например, внезапное расширение) местная потеря напора может быть выражена или через скоро- [c.64]

Дросселирование является частным случаем истечения, и обычно его осуществляют, устанавливая на пути потока значительные местные сопротивления диафраг.мы с калиброванным [c.18]

Здесь V — средняя скорость движения жидкости в сечении потока за местным сопротивлением — безразмерный коэффи циент, называемый коэффициентом местного сопротивления. Be личина коэффициента t устанавливается опытным путем и зависит от вида местного сопротивления. [c.161]

Ниже приводятся значения коэффициентов Z для некоторых основных видов местных сопротивлений. Все приведенные значения, за исключением отдельных, особо оговариваемых случаев, относятся к турбулентному режиму (квадратичная зона), получены из опытов над движением воды и даны применительно к скорости потока за местным сопротивлением. [c.163]

Мы рассмотрели потери энергии (напора) по длине потока. Наблюдаются также местные потери энергии, вызываемые местными сопротивлениями. Местные сопротивления — это всякого рода изменения живого сечения или конфигурации потока (когда происходит резкое изменение величин и направлений его скоростей), т. е. расширение или сужение потока, повороты, препятствия в виде диафрагм, кранов, задвижек и т. д. [c.155]

Короткими называются такие трубопроводы, в которых потери напора в основном складываются из местных потерь. Если местные сопротивления расположены друг от друга на расстоянии не менее 20 диаметров трубы, то поток между местными сопротивлениями стабилизируется. В этом случае может быть применен принцип наложения отдельных потерь, а потому для определения общих потерь напора необходимо установить коэффициент сопротивления системы = 2 , входящий в зависимость (258). [c.180]

Наклонные прямолинейные участки соответствуют линейному закону сопротивления (зона /), криволинейные участки — переходной области (зона //), а горизонтальные прямые — квадратичному закону (зона ///). Характер кривых = [(Яе) определяется моментом возникновения отрыва потока, образования вихрей и их дальнейшим развитием. Чем сильнее деформируется поток в местном сопротивлении, тем раньше (т. е. при меньших числах Рейнольдса) возникают в нем вихри и сопротивления подчиняются квадратичному закону. Наличие в местном сопротивлении острых кромок (внезапное расширение, сужение и т. д.) способствует более раннему отрыву потока и наступлению автомодельности, и, наоборот, если местное сопротивление имеет обтекаемую форму (постепенное сужение), отрыв потока возникает при значительно больших числах Рейнольдса. [c.219]

Как уже было сказано выше, к местным сопротивлениям относятся различные фасонные участки трубопровода или русла (колена, тройники, задвижки и др.), в которых имеет место неравномерное движение жидкости. Характер потока в местных сопротивлениях отличен от характера потока в прямой трубе или русле. Вследствие вязкости реальной жидкости поток не мон ет точно [c.82]

У поршневых насосов гидродинамическими источниками вибрации являются пульсация давления в рабочих камерах, неравномерность давления во всасывающем и нагнетательном трактах, удары клапанов, гидравлические удары, собственные колебания столбов жидкости в каналах гидроблока, вихреобразования при обтекании потоком жидкости местных сопротивлений внутри гидроблока, кавитационные явления. [c.168]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Местные сопротивления появляются вследствие потери скоростного напора при резких изменениях сечений и при поворотах потока газов. Местные сопротивления подсчитываются по фор муле [c.114]

Настоящая работа посвящена экспериментальному и теоретическому исследованию гидравлических потерь при течении двухфазного потока в местных сопротивлениях с целью получения расчетных зависимостей для потерь и перепадов давления в основных видах местных сопротивлений. [c.146]

В связи с этим теоретические результаты (25) и (30) для и ф, полученные для колебаний расходов фаз в потоке типа прямоугольных импульсов (20), сопоставлены с опытными данными, полученными при движении двухфазных потоков через местные сопротивления указанного выше типа (рис. 1—4). [c.162]

В смесителях гидравлического типа турбулизация потока создается местными сопротивлениями путем увеличения в них скорости движения воды. Гидравлические смесители характеризуются конструктивной простотой и эксплуатационной надежностью, однако при расходах обрабатываемой воды меньше расчетных они не обеспечивают надлежащего эффекта смешения. Число смесителей (секций) принимают не менее двух, резервные аппараты не предусматриваются. [c.127]

Местные гидравлические сопротивления. Местные гидравлические сопротивления, вызывающие потери напора в оборудовании установки, разнообразны. Здесь имеются потери при повороте потока жидкости, при внезапном сужении и расширении, потери при прохождении клапанов и кранов и другие. Величина этих потерь существенно изменяется в зависимости от изменения состава и температуры жидкости. [c.123]

Все приведенные значения относятся к турбулентному режиму (квадратичная зона). Они получены из опытов над движением воды и даны применительно к скорости потока за местным сопротивлением. Исключение составляет случай выхода жидкости из трубы в сосуд больших размеров, где гжО (см. 40). [c.117]

Одним из этих условий является преобладание потерь механической энергии потока, вызываемых местными сопротивлениями, над потерями на трение в канале. [c.250]

По тем же формулам и графикам, что и для каналов круглого сечения, согласно справочным данным, приведенным И. Е. Идельчиком [24], определяются для каналов прямоугольного сечения и потери механической энергии потока, обусловленные местными сопротивлениями на входе в канал и на выходе из канала. При этом в условиях развитого турбулентного течения коэффициенты местного сопротивления практически не зависят от Re при ламинарном же течении и в переходной области величина коэффициента сопротивления меняется с изменением Re. [c.265]

Возникающие при движении жидкости сопротивления (гидравлические сопротивления) можно разделить на два вида сопротивления по длине потока и местные сопротивления. Первые из них проявляются по всей длине потока, пропорциональны длине участков труб (русл) и обусловлены силами трения. [c.91]

Гидравлические сопротивления делят на две группы сопротивления по длине и сопротивления местные, т. е. такие, которые зависят от каких-либо препятствий движению потока, сосредоточенных на коротком участке (например, задвижки, клапаны, решетки и т. д.). [c.125]

А р м а т у р а. В арматуре происходят многократная деформация и искривление потока. Коэффициент местного сопротивления зависит не только от типа и конструкции арматуры, но н от стеиеии ее открытия (размер h на рис. 22.24). Ввиду сложности гидродинамических явлегшй, происходящих в арматуре, теоретически определить коэффкциеиты местных потерь весьма затрудни-тельио. Их находят опытным путем — см, справочную литературу, например [5]. Потери напора определяются, как и прежде, по формуле Вейсбаха (22.26). [c.298]

Дросселированне газов и паров. Если на пути потока имеется местное сопротивление в виде резкого сужения проходного сечения (рис. 1.38), то при прохождении этого сечения давление рабочего тела понижается на величину Лр = Pi — Р2- Процесс, в котором рабочее тело в результате прохождения местного сопротивления понижает свое давление без совершения работы или отвода теплоты, называется дросселированием. Это типичный необратимый процесс, и, следовательно, всегда сопровождается возрастанием энтропии. Рассматривая процесс дросселирования без подвода теплоты извне в соответствии с рис. 1.38 и формулой (1.147), можно написать, что ( j — с )12 = hi Ii2. Обычно изменение скорости потока до и после местного сопротивления ничтожно мало, и им можно пренебречь. Очевидно, в этом случае /гг = /ii, т. е. в результате дросселирования энтальш1я рабочего тела не изменяется. [c.56]

Дросселирование пара. Дросселирование пара происходит при прохождении потока через местное сопротивление (дроссель) в трубопроводе. При условии отсутствия потерь теплоты в окружающую среду и пренебрежении разностью кинетических энергий перед и за дросселем процесс удовлетворяет условию /] = г г (см. стр. 452, Первое начало), т. е. равенству энтальпий начального й конечного состояний. Задача определения параметров конечного состояния просто решается по диаграмме I—S проведением изоэнтальпы (/= onst) от начального состояния до пересечения её с кривой, характеризующей на диаграмме известный параметр конечного состояния. Точка пересечения даст состояние 2 и позволит прочитать по диаграмме остальные параметры [c.481]

Смогалев И. П., Дорошенко В. А. Расчет потерь давления при течении пароводяного потока через местные сопротивления// Теплоэнергетика. 1984. №5. С. 72—74. [c.286]

При движении двухфазного потока через местные сопротивления типа дроссельных тонких шайб, резких сужений или поворотов канала описанный выше нестационарный процесс, по-видимому, может наблюдаться почти во всей области изменения Хр. Действительно, в этом случае перед шайбой, местным сужением или в районе внешнего радиуса поворота канала образуются весьма значительные по размерам застойные вихревые зоны. В силу большой инерционности жидкости и преимущественного движения ее вдоль стенок канала в этих зонах могут концентрироваться значительные массы жидкости при любых паросодержанпях двухфазного потока. Под воздействием газового потока возможны периодические выбросы значительных количеств жидкости в основное ядро потока, способных кратковременно полностью перекрывать узкое сечение местного сопротивления. В моменты же накопления жидкости в застойной зоне через узкое сечение преимущественно движется более легкая и подвижная газовая фаза. [c.162]

Гнжа Е. А. Стабилизация напорных турбулентных потоков после местных сопротивлений Дис.. .. канд. техн. наук. Киев, 1986. 186 с. [c.634]

Скорость коррозии чугунов в водных средах зависит от их состава и в значительной степени от содержания кислорода. В насыщенной воздухом неподвижной морской или пресной воде скорость коррозии составляет 0,05. .. 0,1 мм/год. В жесткой воде скорость коррозии ниже, нежели в смягченной воде. Крайне агрессивны по отношению к чугуну шахтные воды с высоким содержанием кислот, образующихся при гидролизе железных солей сильных кислот, в основном сульфатов. Ионы железа могут действовать как эффективные деполяризаторы. Б ряде случаев использование чугуна в шахтных водах недопустимо. Снижение концентрации кислорода в среде увеличивает стойкость чугунов. Однако в деаэрированных средах могут присутствовать сульфатовосстанавливающие бактерии, которые могут действовать как эффективные деполяризаторы. В такой ситуации скорость коррозии чугуна достигает 1,5 мм/год. При этом происходит интенсивное обогащение поверхности чугуна углеродом. Такой процесс иногда называют графитовой коррозией (графитизацией чугуна). Движение коррозионной среды интенсифицирует подвод кислорода к поверхности и тем самым способствует увеличению скорости коррозии. Турбулентный поток вызывает местную коррозию чугуна. Подземная коррозия чугунных труб зависит от электропроводности почв. Обычно считается, что почва с удельным сопротивлением более 3000 Ом. см не агрессивна. При уменьшении удельного сопротивления агрессивность почвы быстро повышается. В неагрессивных почвах влажность составляет менее 20 %. Скорость общей коррозии в почве близка к 0,1 г/(м .сут), скорость местной коррозии до 1,75 мм/год в песчаных грунтах с удельным электрическим сопротивлением НО Ом. см. Скорость коррозии серого чугуна в городской, промышленной и морской атмосфере близка к 1 г/(м .сут). [c.486]

Для понимания процессов, происходящих й течениях с околозвуковыми скоростями, важное значение имела работа А. А. Никольского и Г. И. Та-ганова (1946) Авторы расширили понятие монотонности, введенное Хрис-тиановичем в 1941 г., и установили закон монотонного изменения угла наклона вектора скорости вдоль линии перехода, который в значительной мере определял характер потока в местной сверхзвуковой области, возможность или невозможность совместного существования до- и сверхзвукового потоков без изменения потенциальности течения. Закон монотонности стал средством выяснения причины разрушения потенциального потока с местной сверхзвуковой зоной. Оказалось, что к разрушению потенциального потока и появ-334 лению скачка уплотнения может привести незначительная деформация обтекаемого контура. Авторы вывели критерий разрушения потенциального течения около фиксированного контура, дали способ определения числа М потока на бесконечности, при котором впервые в некоторой точке выполняется критерий разрушения (число М разрушения) и затем появляется волновое сопротивление тела. [c.334]

В связи со сложностью структуры потока в местных сопротивлениях только в отдельных случаях ймест и меот определяются теоретически, в преобладающем большинстве случаев коэффициенты мест найдены на основе проведенных экспериментов. [c.83]

Как отмечалось в 1.7, местные потери возникают в местах установки задвижек, вентилей и других устройств, шреднаэначевных для регулирования и измерения расхода жидкости. Кроме того, местные сопротивления возникают в. местах расширения, сужения, разделения и поворота потока. Простейшие местные гидравлические сопротивления можно разделить на внезапное и постепенное расширение, внезапное и постепенное сужение и поворот канала. Более сложные сопротивления можно представить как комбинацию простых сопротивлений. [c.47]

Отличительной особенностью потока на местных сопротивлениях является Г0 сильная неравномерность. По длине такого потока заметно изменяется либо средняя скорость течения и распределение скоростей по сечению (например, на расширяющихся и сужающихся участках), либо только распределение скоростей (например, на входных участках трубок или плавных поворотах). Таким образом, в потоке на местных сопротивлениях происходит значительная перестройка поля скоростей, изменяются градиенты скорости, а следовательно, и величины касательных напряжений между отдельными струйками. Наряду с изменением поля скоростей на местных сопротивлениях могут возникать отрывы потока от твердых границ и циркуляционные зоны. Перестройка поля скоростей и главным образом отрыв вызывают усиленное по сравнению с равномерным движением вихреобразование в потоке. Это вихреобразо-вание и является основной причиной потерь на местных сопротивлениях. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...