Сопротивление в балках пластическим деформациям

Расчет балок на чистый изгиб по предельному состоянию. Поставив требование, чтобы наибольшие напряжения не превосходили допускаемых, мы обеспечиваем гарантию того, что эти напряжения не достигнут для балок из хрупких материалов временного сопротивления, а для балок из пластичных материалов — предела текучести. Иными словами, при таком расчете за предельное состояние балок из хрупкого материала принимается состояние по рис. 97, а, а для балок из пластичного материала — по рис. 97, б (при одинаковом Ст для растяжения и сжатия). Представленное на рис. 97, а состояние балки из хрупкого материала можно действительно считать предельным, так как при нем начинается разрушение балки. Что касается состояния, представленного на рис. 97, б, то рассматривать его как предельное можно лишь условно, в том смысле, что в этом состоянии в балке начинают развиваться пластические дефор.мации. Однако это обстоятельство не может ни повлечь за собой значительного увеличения прогибов, ни отразиться на грузоподъемности балки, так как в этом состоянии пластически деформируются лишь крайние волокна балки, все же остальные испытывают упругие деформации. При дальнейшем увеличении изгибающих моментов крайние волокна, правда, деформируются без существенного увеличения напряжений, зато в остальных напряжения могут увеличиваться по крайней мере до От- В результате начинают пластически деформироваться волокна, ближайшие к крайним, затем ближайшие к названным и т. д. Таким образом, пренебрегая возможностью незначительного роста напряжений после достижения величины От, можно представить последовательное изменение напряженного состояния эпюрами, изображенными на рис. 98 пунктиром. Иными словами, пластическая деформация, начавшись у поверхности балки, при дальнейшем росте изгибающих моментов постепенно распространяется вглубь. [c.174]

Мы полагаем, что эти простые кинематические факты прекрасно подтверждаются физико-географическими контурными линиями. С удовлетворением можно заметить, что концевая и самая узкая южная часть Южной Америки отчетливо и строго отогнута на восток (рис. 17.43), напоминая пластически отогнутый конец длинной и тонкой консольной балки со сходящимися сторонами, деформируемой боковыми нагрузками. Поскольку этот узкий конец балки двигался с наибольшими скоростями относительно вязкого основания, сила сопротивления, нагружавшая балку сбоку, была наибольшей на ее самом слабом конце. Поэтому не удивительно, что консоль так отчетливо необратимо отогнулась к востоку. Складки на восточной стороне, нагруженной максимальными сжимающими напряжениями, точно так же, как и сотни узких фьордов и небольших отделенных островов на западной стороне, где высокие растягивающие изгибные напряжения вызвали растрескивание балки, выразительно говорят в пользу упомянутой выше ее пластической деформации и дают прекрасное косвенное доказательство справедливости теории движения континентов. [c.801]

Характер движения железобетонных балок связан в первую очередь с интенсивностью нагружения, которая определяет возникновение упомянутых стадий работы материала. Все стадии, кроме первой, требуют учета пластических деформаций, причем во второй и третьей стадиях возможен затухающий колебательный процесс. В случае потери несущей способности можно применять результаты жестко-пластического анализа, принимая за предельный пластический момент соответствующее предельное значение для железобетонных сечений. Аналогичным образом рассмотрена задача о движении хрупко разрушающейся балки, причем зависимость между углом поворота и моментом принята в виде билинейного закона разупрочнения. Поскольку согласно этой диаграмме сопротивление с ростом прогибов падает и в конечном счете становится равным нулю, для каждого вида нагружения можно указать определенную величину прогиба, при превышении которой произойдет разрушение конструкции. [c.317]

Апл — пластическая деформация, вызываемая сопротивлением поперечного сечения балки [c.155]

Подбор сечения балки настила. Требуемый момент сопротивления определяем по формуле (3.4) с учетом развития пластических деформаций, так как балка воспринимает статическую нагрузку и закреплена от потери устойчивости [c.92]

Если во всех точках поперечного сечения балки (см. рис. 2) будет достигнуто напряжение текучести, то наступит так называемое предельное состояние, при котором образуется шарнир пластичности. Предельный изгибающий момент, который может выдержать балка в этом случае, определяют как произведение предела текучести на пластический момент сопротивления Значение для прямоугольного сечения высотой к и шириной Ь Ь/1 4 момент сопротивления при упругих деформациях, когда напряжения изменяются линейно от нейтральной оси к крайним волокнам в сечении образца, W = Ьк 16. [c.7]

Кроме классических образцов в виде двойной консольной балки в работе [31] для изучения влияния геометрии образца на энергию разрушения была использована усиленная двойная консольная балка. Схема такого образца показана на рис. 4.30. Он представляет собой образец в виде двойной консольной балки, к наружным поверхностям которого после изготовления приклеивают алюминиевые пластины, используя связующее холодного отверждения. Чтобы избежать пластической деформации перед фронтом инициирующей трещины, которая обусловлена наличием полимерного кармана у обреза вкладыша, формирующего эту трещину, перед проведением испытания искусственно вызывают рост инициирующей трещины. На рис. 4.31 и 4.32 представлены результаты, полученные на образцах графито-эпоксидного (As-4/3502) и графито-полиэфирэфиркетонного (АРС-2/РЕЕК) однонаправленных композитов. Отметим наличие поведения типа кривой сопротивления, которое связано с возрастанием при увеличении длины трещины. Исследование поверхности разрушения обнаруживает, однако, наличие большого количества мостиков из волокон, которые и обусловливают рост G, . Данные, обозначенные зачерненными значками на рис. 4.31 и 4.32, получены с помощью эмпирического балочного подхода [уравнение (49)], тогда как обозначенные светлыми значками — методом измерения площади [уравнение (54)]. Хотя длина трещины, при которой G, перестает изменяться, зависит от геометрии образца, условие начала разрушения (величина G, , соответствующая началу роста трещины) не зависит от геометрии образца. Это пороговое значение и представляет, по-видимому, искомую характеристику материала. Как показано в разд. 4.4.7, полученные пороговые значения Gj оказываются равными величинам, измеренным на образцах с тонким адгезионным слоем из чистого связующего. [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...