О причинах высокотемпературной неоднородности

О причинах высокотемпературной неоднородности [c.95]

Поверхностные напряжения могут возникать при высокотемпературной коррозии в результате комбинации различных причин, включая деформации, вызванные термическими неоднородностями и растущим оксидом [131]. В частности, напряжения, возникающие при перепадах температуры и связанные с различием коэффициентов термического расширения оксида и металла, приближенно равны [74] [c.28]

Структура, внешний вид и химический состав высокотемпературных отложений неоднородны по толщине, что объясняется главным образом двумя причинами. По мере нарастания слоя температура поверхности повышается и соответственно меняются формирующие его со-186 [c.186]

Для того, чтобы повысить КПД бинарного цикла с МГД-генератором, необходимо, в частности, увеличить коэффициент преобразования энтальпии в МГД-генераторе. Одним из перспективных направлений в этой области является разработка МГД-генератора с токонесущими неоднородностями [50]. Эти неоднородности могут создаваться путем локального перегрева основного рабочего тела (Г = 3500 К, а > 100 См/м), в качестве которого используются продукты сгорания органических топлив с присадкой щелочного металла. Генерируемый в МГД-канале электрический ток проходит лишь по малой, нагретой части потока, а основная масса рабочего тела может быть неэлектропроводной и совершает основную работу, проталкивая высокотемпературные токонесущие образования в магнитном поле. За счет джоулева разогрева температура и проводимость в высокотемпературном сгустке увеличиваются. По этой причине взаимодействие с магнитным полем не снижается по длине МГД-канала. Это дает принципиальную возможность расширить диапазон работы МГД-генератора в область низких температур (ниже 1800 К) и увеличить коэффициент преобразования энтальпии в МГД-генераторе до 30—35 %. Однако эта концепция требует экспериментального подтверждения при работе МГД-генератора. [c.527]

Образованию отрывов в соединениях легированных сталей с аустенитным швом помимо перепада напряжений и наличия крупных зерен в околошовной зоне способствуют низкая пластичность и прочность зоны сплавления. Следует также учитывать, что такие причины замедленного разрушения (развития холодных трещин), как перегрев металла и большой перепад продольных напряжений, действуют одновременно и совместно только на границе шов— околошовная зона. Поэтому отмеченная граница в наибольшей степени подвержена образованию продольных трещин. Кроме того, металл околошовной зоны вблизи шва часто ослабляется развитием высокотемпературной химической неоднородности и неблагоприятным видоизменением неметаллических включений, обусловленным нагревом до высоких температур, близких к точке плавления. [c.248]

Перед обсуждением основных закономерностей гомогенизации аустенита сталей и Р-фазы технического титана в условиях непрерывного высокотемпературного нагрева и последующего охлаждения при сварке представляет интерес в общем виде рассмотреть вопрос о возможных причинах сегрегации примесей и легирующих элементов в однофазных и гетерофазных сплавах и о роли температуры, а также границ зерен, и их миграции в этих явлениях [153]. В частном случае, например применительно к сталям, в которых а упревращение при нагреве приводит к максимальной неоднородности по углероду при температурах, близких к Ас , имеется в виду проанализировать явления, способные при более высоких температурах затормозить процесс гомогенизации или даже создать неоднородность по ряду легирующих элементов и примесей. [c.95]

Развитие высокотемпературной химической неоднородности, выражаю-ш ейся в сегрегации легируюш,их элементов или примесей по границам зерен, может быть вызвано и более простыми причинами, уже получившими в настоящее время экспериментальное подтверждение. Одна из них — выделение еще в твердом состоянии, в частности вследствие полиморфных превращений, фаз, в которых растворимость данных элементов и примесей выше, чем в маточиом твердом растворе. Примером может служить Y б(а)-превращенпе в ряде сплавов железа и сталях прп нагреве до температур, близких к 1400°. [c.99]

По данным [45, 46, 42], в металле сварных высоколегированных швов с однофазной аустенитной структурой в процессе охлаждения, непосредственно после завершения кристаллизации может под действием возникающих к этому моменту растягивающих сварочных и усадочных напряжений дополнительно развиться физическая неоднородность — концентрация (упорядочение) дефектов кристаллической решетки (рис. 1У.9) в виде новых (вторичных), так называемых полигонизацион-ных, границ, вследствие чего снижаются высокотемпературная прочность и пластичность металла. Наряду с химической дендритной неоднородностью такая концентрация дефектов кристаллической решетки является причиной многих видов межкристаллитного разрушения металлов горячих трещин в сварных швах, растрескивания металла при [c.280]

И в почвенных условиях участки окалины, являясь катодами по отношению к не покрытым окалиной участкам, будут ускорять протекание на них коррозионных процессов. Однако ускорение коррозии из-за наличия несплошной окалины будет в значительной степени маркироваться и перекрываться другими возможными причинами образования макрокоррозионной гетерогенности, и в первую очередь неоднородностью почвы и различиями кислородной проницаемости отдельных участков почвы, как об этом говорилось выше. По этой причине, а также в связи с наличием изолирующих покрытий (без которых сейчас не эксплуатируются подземные конструкции) ускоряющее влияние окалины на коррозию не будет заметно проявляться. В общем случае, по-видимому, экономически нецелесообразно требовать полного удаления высокотемпературной окалины с труб, по крайней мере при осуществлении защиты трубопроводов в полевых условиях. Однако в связи с предполагаемым проведением всех защитных мероприятий по зачистке и нанесению защитных покрытий на трубы непосредственно на заводах и механизацией этих процессов более правильным и экономически приемлемым будет полное удаление окалины. [c.393]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...