Метод разделения размаха

На рис. 6.13 приведено сопоставление экспериментальных значений в циклах с односторонней (треугольники) и двусторонней (кружки) выдержкой при температурах 650 и 750 °С (последние отмечены крестиками) и результатов расчета Nj, по предлагаемому методу (темные точки) и методу разделения размаха (светлые точки) [95 . Константы, необходимые для расчета, были определены по данным одних и тех же испытаний. Как видно, предлагаемый метод обеспечивает несколько лучшее (вполне удовлетворительное, учитывая естественный разброс данных) соответствие с экспериментом, чем метод разделения размаха. Рис. 6.14 представляет результаты сопоставления расчетных (6.20) и экспериментальных значений долговечности того же материала при неизотермическом нагрул ении 1 — испытания без выдержек, 2 — выдержка при 750 °С, 3 — выдержка при 650 °С, 4 — двусторонняя выдержка при 650 и 750 °С). Для простоты было принято Dp(T) == О, т 1,67 это позволило ис- [c.137]

А6.1. МЕТОД РАЗДЕЛЕНИЯ РАЗМАХА [c.213]

Рис Аб.З. К анализу метода разделения размаха [c.215]

Рис, А6.4, К экспериментальной проверке модифицированного метода разделения размаха [41] [c.216]

В методе разделения размаха отсутствует составляющая повреждения, связанная с накоплением деформации, т. е. он относится лишь к жестким нагружениям показанного на рис. А6.2 типа. Если последовательно развивать идею о неодинаковом характере повреждений от циклической и односторонней деформации [59, 113], а также о различии повреждений, связанных с пластичностью и ползучестью, то следует ввести в рассмотрение следующие четыре типа повреждения [c.217]

Значения и Ар , входящие в первые два слагаемых, определяются так же, как в методе разделения размаха (см. разд. Л6.1), но часть размаха Ар , (или Ар ) входит одновременно в [c.217]

Экспериментальная проверка показала хорошую адекватность предложенной модели При отсутствии учета в модели взаимного влияния разных видов поврежденности, как следует из Циклических испытаний с выдержками и без выдержек [44], ее адекватность и адекватность метода разделения размаха примерно одинаковы, среднеквадратичное отклонение расчетных и [c.219]

Если известны параметры метода разделения размаха (см. разд. А6.1), то возможен их пересчет для получения параметров данной модели в ее упрощенном варианте [c.233]

Далее следует рассмотреть методы [50, 511 разделения и оценки размаха усталостного /-интеграла (циклического /-интеграла) AJf и размаха /-интеграла ползучести Д/ для пластины с центральной трещиной с применением петли гистерезиса по диа- [c.226]

Наряду с положительным защитным влиянием от воздействия газовой среды, покрытие изменяет- физико-механические свойства поверхностного слоя, в частности уменьшается пластичность его при низких температурах, что снижает сопротивление термической усталости. Повреждающее действие покрытий можно выявить при испытаниях на термоусталость без воздействия газовой среды, т. е. при разделении двух различно влияющих факторов снижения механических свойств и защитного действия от влияния среды. При этом выясняется, что долговечность материала с покрытием меньше, чем материала без покрытия. Влияние алитирования на сопротивление термической усталости литейного никелевого сплава по-казано на рис. 5.14. Алитирование круглых образцов с диаметром рабочей зоны 6,5 мм производилось диффузионным методом при 950 С в течение 4 ч, глубина алитированного слоя составляла 40 мкм. Как видно, алитирование несколько снижает долговечность при термоциклическом нагружении. Однако влияние алитирования уменьшается по мере уменьшения размаха деформаций. [c.174]

Недавние исследования 127] указывают на то, что оценки, полученные способом разделения размаха деформации, можно улучшить, если перед использованием формулы (13.50) нормировать соотношения зависимости деформаций от долговечностей с помощью определяемой в реальных эксплуатационных условиях пластичности материала при ползучести и при пластическом деформировании. Предложена [25] также процедура применения метода разделения размаха деформации многоосного нагружения однако она нуждается в более основательной проверке, С помощью метода разделения размаха деформации недавно успешно были проанализированы рассмотренные ранее данные Комитета по исследованию свойств металлов (Metal Properties oun il) о перемежающемся действии усталости и ползучести [24]. [c.466]

Рис. 13.26. Соответствие между действительной долговечностью УУ/ и предсказываемой Nf с помощью метода разделения размаха деформации (см. (13.50)). (Из работы [211.) Стандартная ошибка оценки =0,2528 А поврежденность при воздействии деформации типа рр- -рс V поврежденность при воздействии деформации типа рр+ср-, поврежденность при воздействии деформации типа рр+рс+ -f p+ I — коэффицменты 2, 2 — коэффициенты 3.

Простейшие подходы к описанию разрушения, рассмотренные в главе АЗ, мало применимы при сложных программах изменения нагрузки и температуры в цикле, даже в случае регулярного циклического нагружения, которое в основном рассматривается ниже. Особенную трудность представляет отражение влияния ползучести при выдержках в полуциклах. Для его моделирования могут быть использованы методы разделения размаха (см. разделы А6.1, А6.2 — последний включает дополнительный учет взаимного влияния разных видов накапливаемого повреждения). Более традиционно для феноменологического описания использование уравнения состояния, в соответствии с которым скорость накапливаемого повреждения представляет собой функцию текуш,его состояния материала. Главная трудность при этом заключается в выборе параметров состояния, оп-ределяюш,их достоверность и удобство модели. В разделе А6.3 рассматривается такая модель, основанная на параметрах, выявленных благодаря анализу структурной модели среды (см. гл. А5). Раздел А6.4 затрагивает сложную проблему моделирования процесса распространения треш,ин малоцикловой усталости. Эта проблема тесно связана с проблемой образования макротреш,и-ны, которой посвяш,ена первая часть главы. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...