Теплоотдача при наличии внутренних источников тепла

Теплоотдача при наличии внутренних источников тепла в потоке жидкости [c.160]

По сравнению с первым изданием книги в настоящем, втором издании, основательно расширены разделы, посвященные теплопроводности и конвекции. В первом из них подробнее рассматриваются нестационарные процессы и дополнительно — процессы, обусловливаемые наличием внутренних источников тепла. В разделе конвекции большее внимание уделено механизму процессов, теплоотдаче при свободном движении и, в особенности, явлениям, связанным с кипением. Включен новый параграф, касающийся массопереноса. [c.3]

Теплопроводность при наличии внутренних источников тепла. Температурные поля в тонкой пластине и длинном цилиндре, внутри которых действуют равномерно распределенные источники тепла, а с поверхности которых происходит теплоотдача в среду постоянной температуры, описываются уравнениями [c.278]

Из уравнения (7.62) следует, что наличие внутренних источников тепла постоянной МОШ.НОСТИ приводит к уменьшению числа Нуссельта, т. е. ухудшает теплоотдачу. [c.284]

Из (7.89), (7.90) следует, что наличие внутренних источников тепла постоянной мощности приводит к уменьшению числа Нуссельта, т. е. ухудшает теплоотдачу. Далее, увеличение теплового потока на одной из поверхностей улучшает теплоотдачу на другой поверхности, так как уменьшается обратное число Нуссельта — безразмерный перепад температуры. Однако перепад температуры может оказаться величиной отрицательной, т. е. средняя температура потока может быть выше температуры стенки. [c.287]

Коэффициент теплоотдачи а в обычной физической постановке характеризует передачу теплоты сквозь пограничный слой жидкости и промежуточные слои при внешнем по отношению к ним источнике и стоке тепла. В отличие от этого Пд характеризует теплоотдачу при наличии (и специфическом распределении) внутренних источников тепла. Аналогично и 7 . представляет соотношение между перепадом температур Дг и плотностью теплового потока ц в условиях упомянутого реального распределения источников теплоты. [c.14]

Термоупругое состояние тонкого изотропного стержня при наличии теплоотдачи с его поверхности и внутренних источников тепла описывается уравнением теплопроводности (3.56), где г = у, уравнением движения [c.80]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ НАЛИЧИИ В ЖИДКОСТИ ВНУТРЕННИХ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛА [c.243]

При расчете теплоотдачи в потоке жидкости с внутренними источниками тепла вместо формулы q = a t —tж) следует пользоваться формулой (11-30). При этом коэффициент теплоотдачи можно рассчитывать по обычным формулам для течения без внутренних источников тепла. Наличие же внутренних источников тепла учитывается введением в уравнение Ньютона — Рихмана вместо t к температуры а.с- [c.246]

Это выражение совпадает с (15-60а). Следовательно, если коэффициент теплоотдачи отнесен к разности между температурой стенки и адиабатической температурой стенки, то выражение для числа Nu oo при наличии в потоке внутренних источников тепла имеет тот же вид, что и в случае теплообмена без источников тепла. Так, для параболического профиля скорости из (15-65) находим [c.303]

Таким образом, не только для области стабилизированного теплообмена при <7о = onst и qv r), но и для термического начального участка при q x) и qv x, г) справедливо положение, сформулированное в предыдущем параграфе если коэффициент теплоотдачи отнесен к разности между температурой стенки и адиабатической температурой стенки, то выражение для числа Nu при наличии в потоке внутренних источников тепла имеет тот же вид, что и в случае теплообмена без источников тепла. [c.310]

Подсистемы теплозащиты с воздухонепроницаемой теплоизоляцией имеют неоспоримое преимущество перед однородной теплозащитной стенкой. Однако и они не всегда удовлетворяют требованиям эффективности обеспечения теплового режима, особенно при больших тепловых нагрузках или при наличии высокотемпературных источников тепла. Основные недостатки такой схемы заключаются в сравнительно малой эффективности воздушного канала как теплообменного элемента перекрестного тока , в небольшой площади теплосъема, в низких значениях симметричных коэффициентов теплоотдачи. Характеристики теплорассеивающей подсистемы теплозащиты могут быть значительно улучшены, если вместо внутренней воздухонепроницаемой теплоизоляции использовать пористую. В этом случае резко увеличивается площадь контакта при наиболее эффективном про-тивоточном способе теплообмена. Вдув воздуха в пограничный слой в воздушном канале приводит к увеличению термического сопротивления конвективному потоку тепла, отсос воздуха из пограничного слоя со стороны кабины уменьшает нормируемый перепад температур. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...