Предел усталости при изгибе

В большинстве случаев галтели обкатывают роликовыми или шариковыми накатниками. В результате шероховатость поверхности повышается примерно на два класса с 7-го до 9—10-го. При обкатывании с усилием около 1000 кГ твердость поверхностного слоя увеличивается примерно на 20—30%, а предел усталости при изгибе повышается на 50—60%. [c.386]

Предел усталости при изгибе уменьшается по мере изменения ориентации образцов с продольной на диагональную и поперечную, в то время как при кручения он остается постоянным при всех трех ориентациях. Этот результат объясняется тем, что устаЛостное разрушение в основном вызывается наибольшим переменным касательным напряжением. Для стали a i/T-i = 1,5-=-1,76. [c.21]

Для сталей между пределами усталости при изгибе о 1, кручении и растяжении-сжатии (о 1)р при симметричных циклах нагружения для гладких образцов существуют приближенные соотношения (о 1)р = (0,7-ь 0,8)о 1 т 1 = (0,57 -ь 0,62)о 1. [c.78]

Моделью критических микротрещин хорошо объясняется понижение предела усталости при изгибе с ростом толщины образца, а также влияние асимметрии цикла на эту величину. [c.231]

Химический состав 4 — 210 Сплавы лёгкие — Предел усталости при изгибе а зависимости от состояния поверхности 1 (2-я) — 448 Предел усталости при изгибе в условиях коррозии I (2-я)—449 [c.273]

Предел усталости при изгибе в симметричном цикле напряжений — Зависимость от предела прочности 1 (2-я) — 452 [c.276]

Предел усталости при изгибе в условиях коррозии 1 (2-я) — 449 — Влияние защит- [c.276]

Влияние поперечных отверстий на предел усталости при изгибе [12] [c.38]

Примечание, Механические свойства вырезанного гладкого образца предел прочности при растяжении 3 = 29 кг мм предел усталости при изгибе [c.39]

Действие надрезов на усталостную прочность ферритного ковкого чугуна характеризуется следующими показателями предела усталости при изгибе образец без надреза (адо)р = 13,7 0,7 кг мм. 2 с надрезом (аш) == [c.75]

Сопротивление древесины вибрационным и долговременным нагрузкам характеризуется соответственно пределом усталости и пределом долговременного сопротивления. Согласно имеющимся данным, предел усталости при изгибе для древесины хвойных пород колеблется между 0,25 (сосна в комнатно-сухом состоянии) и 0,33 (лиственница) величины предела прочности при статическом изгибе, а предел долговременного сопротивления—между 0,65 (осина) и 0,80 (сосна, дуб) той и е величины. [c.282]

В практических расчетах при симметричном цикле и нормальной температуре можно принимать значения пределов усталости при изгибе или растяже-нии-сжатии равными 0,22—0,28 а,. [c.319]

Предел усталости при изгибе 31Э [c.639]

Предел усталости при изгибе в кГ/мм [c.137]

Таблица 3.4 Влияние режимов резания иа предел усталости при изгибе

Обьино, для сталей, предел усталости при изгибе составляет [c.176]

Влияние состава стали на изменение предела усталости при изгибе в результате хромирования изучал В. С. Борисов [632]. В табл. 6.7 приведены некоторые результаты его работы. [c.262]

Предел выносливости (усталости) для чугунов достигается примерно после 10 циклов и увеличивается с увеличением предела прочности при растяжении. Связь между пределом прочности при растяжении и пределом усталости при изгибе математически может быть представлена уравнением (9) [c.220]

При определении запасов прочности необходимо учитывать масштабный фактор во или ет, характеризующий, насколько снижаются под влиянием неравномерного прокаливания элементов коленчатого вала пределы усталости при изгибе и при кручении по сравнению с таковыми, определенными при испытаниях стандартных образцов (табл. 6). [c.260]

То — предел усталости при изгибе при пульсирующем цикле [c.267]

По табл. 43 и 45 для стали 40Х предел прочности = 980 МПа пределы усталости при изгибе о , = 350 МПа и растяжении-сжатии а ц, = 300 МПа предел текучести = 800 МПа коэффициенты приведения цикла при изгибе а = 0,21 и при растяжении-сжатии Од =0,17. [c.232]

Характер нагружения образца существенно влияет на величину предела усталости. При комнатной температуре связь между пределом усталости при изгибе (<т , ), растяжении-сжатии и кручении ( ) описывается, как известно, эмпирическими формулами [c.286]

Имеется ряд попыток установить зависимость между пределом усталости и другими характеристиками механических свойств металла, например пределами прочности, текучести и упругости. Так, для конструкционной стали установлены для нормальной температуры следующие эмпирические формулы, отображающие зависимость между пределом усталости (при изгибе) [, с одной стороны, и пределами прочности и текучести (при растяжении) — с другой [c.286]

Модель критических микротрещин на аределе усталости позволяет рассчитать пределы усталости и кривую Веллера для тела любой геометрии. Модель представляет базу для теоретического объяснения следующих явлений 1) зависимости соотношения коэффициента концентрации напряжений и эффективного коэффициента концентрации напряжений от градиента напряжений 2) зависимости предела усталости при изгибе от толщины образца 3) влияния асимметрии цикла иа предел усталости. [c.430]

Влияние поперечного отверстия (фиг. 59) на снижение предела усталости при изгибе видно по данным, приведённым в табл. 52. Для сравнения можно указать, что коэфициент составляет от 1,7 до 2,5 у образцов, изготовленных из сталей разных марок, имеющих диаметр 30 мм и поперечное отверстие диаметром от2до5.2лз< [c.38]

Фиг. 8. Влияние глубины Л циани-рованного слоя стали 10 и I2XH3 на предел усталости при изгибе с вращением (по данным разных авторов).

Пределы усталости при изгибе для различных степеней ассимметрии цикла ((=23°) [c.319]

Гардама. Старек с сотрудниками обнаружили при испытании на изгиб вращающихся образцов, сделанных из стали марки SAE 4140 с пределом усталости 754,6 Мн/м - ( 77 кГ/мм ), что при покрытии их никелем на толщину 25 мкм в электролите Ваттса предел усталости снижался на 59%, в то время как слой такой же толщины блестящего никеля с собственным напряжением сжатия 19,6 Мн/м (2 кГ/мм ) вызвал снижение предела усталости только на 22%. Вильямс и Хаммонд установили на основании многочисленных экспериментальных данных при условии постоянства собственных напряжений соотнощение между пределом усталости основного материала и никелирования и снижением предела усталости при изгибе со знакопеременной нагрузкой. Но эта зависимость еще не может быть применима в любых случаях. Многочисленные результаты испытаний других авторов, несмотря на установленную связь собственных напряжений и предела усталости, также не обеспечивают общности выводов. [c.191]

По данным Фаннера и Хаммонда, никелевое покрытие толщиной 152 мкм, полученное из сульфаматного электролита, с собственным напряжением около 245,0 Мн/м (2,5 кГ/мм ) вызвало снижение предела усталости при изгибе с знакопеременной нагрузкой на 58%. Такое же покрытие, полученное в электролите Ваттса, с собственным напряжением растяжения около [c.191]

Рис. 114. Влияние температуры последующей обработки на снижение предела усталости при изгибе прн различных толщинах покрытия (по Вильямсу и Хаммонду), мкм

Рнс. П5. Влияние температуры последующей обработки на снижение предела усталости при изгибе и на снижение твердости для образцов из облагороженчой стали [c.203]

Предел усталости при изгибе, кГ1мм , на образцах гладком 10 10 10 12 И 10 14 14 12,5 [c.221]

Направленно во.локна имеет существенное значение для выносливости стали. Поперечные образцы пз поковок и проката имеют более нпзкий предел усталости при изгибе и растяжении — сжа-Т11И, чем продольные. Разница возрастает с увеличением предела нрочности стали для стали с высокими значениями она составляет 20—30 о, для стали средней нрочности— 10—15%. При скручивающих нагрузках разница между пределами усталости продольных и поперечных образцов незначительна. [c.191]

Сопро- тивление срезу кГ1мм Предел текучести при кручении кГ[мм Предел прочности при кручении кГ/мм Относительное удлинение при, кручении % Ударная вязкость кГм/см Твер- дость НБ кГ/мм Предел усталости при изгибе на базе 20 X 10 циклов кГ/мм Модуль сдвига кГ/мм [c.371]

Благоприятное влияние железа на технологические свойства сплавов системы А1—2п—М отмечается и в зарубежной литературе. В Польше разработан высокопрочный литейный алюминиевый сплав системы А1—2п—Mg—Ре следующего состава 5—6% цинка, 1,5—2,0% магния, 1,3—1,6% железа, 0,15% хрома, 0,15% титана, не более 0,5% меди, не более 0,5% кремния [2]. Механические свойства образцов этого сплава размером 5 X 50 мм при литье в кокиль после термической обработки следующие = 44,5 кПмм — 49 кГ мм Е = 7130 б = 2% = = 156 предел усталости при изгибе консольного образца за 2-10 циклов равен 9,5 кПмм . Предел усталости модифицированного силумина, испытанного при тех же условиях, соответствует [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...