Расчет состава расплавов при

В табл. 16 приведены результаты расчета давления паров при температуре 2000° С над расплавом следующего состава железо — 97 % хром — 1 %, медь — 1 % марганец — I %. [c.72]

Плавленые флюсы приготовляются либо в пламенных, либо в электрических печах сплавлением порошкообразной шихты, смешанной по определенному расчетом составу из соответствующих материалов. При этом гранулометрический состав материалов шихты при плавке в электрических печах должен характеризоваться большим средним размером кусков (обычно в поперечном размере от 2 до 8 мм), а для пламенных — меньшим, что позволяет ускорить получение расплава при более низких температурах. Количество пылевидной фракции ограничивается в обоих случаях. [c.226]

При расчете составов безборных грунтовых эмалей основное внимание должно быть обращено на понижение поверхностного натяжения, а также на понижение вязкости эмалевого расплава. [c.119]

Молекулярная теория возникла на основании данных о химическом и минералогическом составе застывших шлаков. Согласно этой теории, расплавленные шлаки образуются из молекул оксидов и соединений из оксидов. При этом оксиды, входяш,ие в соединения, называются связанными, а остальные — свободными. В химических процессах между металлом и шлаком участвуют только свободные оксиды, которые определяют реакционную способность шлака. Например, окислительная способность шлака должна определяться концентрацией FeO, не связанной с другими соединениями. Аналогично способность шлака поглош ать вредные примеси (например, серу и фосфор) определяется содержанием в шлаке свободного СаО. Молекулярная теория шлаков позволяет правильно описывать процессы, протекаюш,ие между металлом и шлаком, и осуш,ествлять термодинамические расчеты. Но вместе с тем на основании этой теории нельзя судить о структурной модели шлакового расплава. [c.104]

При грануляции расплава на воду в случае недостаточного количества воды может произойти бурное вскипание и разбрызгивание. Бак для грануляции следует изготовлять с таким расчетом, чтобы вода в нем нагревалась не выше 70° С. Если в составе шихты имеются сульфаты или хлориды, то образующийся на поверхности расплава щелок при грануляции на воду может вызвать взрыв. В этом случае эмаль следует выливать на металлическую плиту или гранулировать сухими методами. Вытяжка -от бака для грануляции должна обеспечивать удаление образующегося водяного пара. [c.458]

При грануляции расплава на воду в случае недостаточного количества воды может произойти бурное ее вскипание и разбрызгивание. Бак для грануляции следует изготовлять с таким расчетом, чтобы вода в нем не нагревалась выше 70°. При наличии в составе шихты сульфатов или хлоридов на поверхности расплава образуется щелок , который при грануляции на воду вызывает взрывы. В этом случае эмаль следует выпускать на металлическую плиту. Над баком для грануляции эмалей устанавливают вытяжной зонт. [c.502]

Наличие в их составе СОа свидетельствует о неполноте использования кислорода на окислительные реакции с металлическим расплавом, которая особенно проявляется в начале процесса при режиме незаглубленной струи. Соответствующие данные приведены на рис. 58. Из них видно, что содержание СО3 в этот период может достигать 20%, что свидетельствует о недоиспользовании окислителя на обезуглероживание. Однако в зоне струи, а также при ее реагировании с металлом, как показывают экспериментальные данные и расчеты, содержание СОа должно быть более высоким. Наряду со свободным кислородом двуокись углерода в основном расходуется на окислительные реакции с расплавом СОа 4- [С] = 2 СО СОа + [Ре] = (РеО) + СО. [c.175]

Для алюминирования использован расплав состава (вес. %) барий хлористый 48, калий хлористый 34, натрий хлористый 13, алюминий фтористый 5. Температура плавления солевой смеси 543° С. Порошки алюминия и железа задавали из расчета образования ферроалюминия РеА1з и небольшого избытка свободного алюминия использовали механическое перемешивание расплава. Порошки выдерживали в расплаве при температуре 600° С 5 ч, чтобы мог образоваться ферроалюминий. Исследование влияния добавок фторида алюминия и порошковой фазы на глубину покрытия показало, что оптимальным содержанием является 3— 5 вес. % А1Рз и 10 вес. % порошка ферроалюминия. После выдержки в расплаве образцы охлаждали на воздухе, отмывали от солей, затем подвергали отжигу (950° С в течение 2 ч) и испытывали на жаростойкость. [c.79]

В последние годы было сделано много попыток дать методы расчета поверхностного натяжения расплавленных силикатных стекол на основе их химического состава. В этом отношении заслуживают внимания предложенные А. А. Аппеном [4] усредненные значения парциальных величин поверхностного натяжения некоторых окислов в силикатном расплаве при 1300" (см. табл. 2). Расчет значений поверхностного иатяжения производится по формуле аддитивности [c.16]

Г. Леман, К. Эндель и И. Гельбригге сделали попытку приближенного расчета вязкости глазурей по их химическому составу [34]. При этом они исходили из положения, что вязкость определяется в основном содержанием кремнезема и глинозема и что прочие окислы понижают вязкость глазурей. Окислы, не растворяющиеся в глазури, и глушители, образующие в расплаве (глазури) кристаллические центры (SnOs, ТЮз, ZrOa) из расчета исключались.. [c.148]

При этом для Со, Ое-расплавов используем два экспериментальных значения — 19,12 и ДЯ(° = —18,66 1кДж/г-атом. Эти значения, а также АЯсо=—50,11, ДЯсе — —63,39 кДж/г-атом, 2=7,5 и выражения (9) приводят, (0,455)=,0,818, т,(0.5) = 0,86, —15,521 10-20 и Ле<0 5)= = —12,855- 10 2 Дж. Принимая концентрационную зависимость Де линейной [3] в интервалах 0 х е 0,5 и 0,5 Хае 1Л с помощью формул (9) определим параметры Г]со-ое во всем интервале составов. Установленная таким образом зависимость т]со-се( се) приведсна на рис. 1 и характеризуется максимумом примерно при эквиатомном содержании компонентов. На этом же рисунке обобщены результаты расчетов интегральной и пар-циально-молярных энтальпий образования Со, Ое-расплавов, При этом зависимость ДЯ(хое) (оплошная кривая) рассчитана с помощью уравнения (8), а ДЯ1(хое)—с иопользованием выражения [c.75]

Издание подготовлено совместно советским и индийским специалистами. Изложены современные представления о строении шлаковых фторсодержащих систем и их теоретические модели. Рассмотрены важные технологические свойства шлаков вязкость,, электропроводность, плотность, поверхностное натяжение, серопоглотительная способность и растворимость серы. Описаны диаграммы состояния с расшифровкой фазовых равновесий. Даны основные принципы подбора оптимальных составов шлаков н методика их расчета при электрошлаковом переплаве в ковшевой,обработке. Приведены данные о структурных свойствах тройных расплавов шлаков и об аномалии ряда свойств систем. [c.37]

Полезную емкость аппарата (бункера), которой называется часть объема аппарата, заполняемая флюсом. В практике иногда полезный объем (полезную емкость) аппарата ошибочно определяют исходя из объема плавящейся или засыпаемой части флюса на заданной длине изделия с последующим некоторым глазомерным увеличением размеров бункера для запаса. При этом не учитывается допустимое число циркуляций, т. е. то количество полных оборотов ссыпки и - отсасывания или пневмоподачи, которое данный флюс может выдержать без существенного изменения своего гранулометрическо го состава. Между тем это является одним из главных показателей, характеризующих пригодность для сварки порции флюса, прошедшей многократное пневмотранспортирование. Не вызывает сомнений, что чем больше допустимое число циркуляций для данного флюса, тем меньший требуется объем бункера (при прочих равных условиях). В то же время нельзя полностью использовать засыпаемый в бункер флюс, так как некоторая часть его, пройдя заданное число циркуляций, не успеет расплавиться. Дальнейшее транспортирование этой части флюса приведет к чрезмерному его измельчению и образованию большого количества пыли. С точки зрения-технологических и санитарно-гигиенических требований такой флюс без пересева или сепарирования применять для сварки нельзя. Его следует удалить из бункера, заполнив его новой свежей порцией флюса. Исходя из этого, рассчитывать полезный объем аппарата надо с учетом допустимого числа циркуляций флюса. При расчете исходим из следующих основных положений [c.96]

В работах [81 315 14, с. 118] рассмотрены некоторые принципы выбора состава алюминиевой ванны при нанесении модифи-цированных алюминидных покрытий на титан, молибден и ниобий. Термодинамические расчеты реакций образования интерметаллидов и фазовый анализ покрытий показали, что при насыщении этих металлов в расплаве чистого или легированного одним или несколькими элементами алюминия возможно возникновение в поверхностном слое сложной многофазной структуры. Анализ физико-химических свойств легирующих элементов и предварительные испытания жаростойкости покрытий различного состава позволили условно разбить все элементы на четыре класса [c.294]

Обсуждаются пути модернизации теории окруженного атома с учетом зависимости энергии центрального атома от состава окружения и упорядочения. Показано, что в этом случае теория удовлетворительно описывает концентрационные зависимости интегральных и парциально-молярных энтальпий, образования жидких сплавов с сильным взаимодействием компонентов. Проведены расчеты энтальпий образования расплавов кобальта с германие.м прк. 1800 К и никеля с бором при 1840 К- [c.121]

Расчет груза и крепления рмы. Для определения массы груза или усилия, по К0Т01ЮМУ должно быть выбрано крепление формы, необходимо подсчитать силу действия расплава на верхнюю полуформу. Так, для чугунной плиты (см. рис. 120) сила действия расплава на верхнюю полуфюрму при плотности его р = 7 кг/дм составит [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...