Устойчивость реактора, условия связи

Для устойчивого поведения реактора, работающего на постоянной мощности, требуется выполнение неравенства F (0) < 0. Но если это условие первоначально достигается за счет большой отрицательной величины Fm 0), т. е. большой обратной связи с запаздыванием, все же существует возможность появления неустойчивости. Причина заключается в том, что за время, требуемое для того, чтобы обратная связь проявилась, вводимое возмущение реактивности может изменить знак. Следовательно, может случиться, что реактивность обратной связи окажется в фазе с вводимой реактивностью, усиливая таким образом возмущение. [c.398]

Разработано несколько подходов к решению проблемы устойчивости с учетом нелинейных уравнений кинетики, но ни один из них не оказался по-настоящему удовлетворительным. На первом этапе ограничивались в основном рассмотрением линейных обратных связей, описываемых уравнением (9.57), так что нелинейность появлялась лишь в члене бр (/) [Ро + бР(/)1. Далее, различные условия, выведенные по отношению к функции F( o), достаточны для гарантии устойчивости, но не являются необходимыми условиями. Это означает, что найденные условия устойчивости могут оказаться слишком строгими. Наконец, было показано, что, как правило, область устойчивости для линейной модели ограничена пороговой мощностью, выше которой реактор неустойчив. Некоторые из условий для F (i o) в нелинейной кинетике были выведены для всех мощностей и не учитывают пороговый эффект . [c.402]

Для измерения передаточной функции Я (i o) и исследования обратных связей и устойчивости работы реакторов использовались разнообразные экспериментальные методы. Сравнивая результаты экспериментов с расчетами зависимости амплитуды и фазы от частоты, можно проверить, соответствует ли в той или иной степени из меренная обратная связь рассчитанной. О неустойчивости свидетельствует существование резонансных пиков в амплитуде передаточной функции при небольшой мощности (471. Если механизмы обратных связей не меняются с мощностью резко, можно определить условия, опасные для работы при высокой мощности. В дальнейшем можно обнаружить неисправность устройств реактора, наблюдая за изменением его передаточной функции [481. [c.403]

При потоках, несколько больших 10 нейтрон/ см сек), основная гармоника становится неустойчивой, причем критический поток возникновения неустойчивости не зависит от значения f в широком диапазоне изменения /. В этой области потоков механизм неустойчивости реактора связан с накоплением ксенона-135. При более высоких потоках 3 10 нейтрон см сек)] обратная связь по мощности начинает стабилизировать реактор, и в условиях слабого выгорания ксенона-135 реактор устойчив. При потоках больше 2-10 нейтрон/ см -сек) выгорание ксенона-135 начинает играть дестабилизирующую роль, причем обратная связь по мощности не компенсирует его воздействие до потоков порядка 10 нейтрон/ см сек). При потоках около 10 нейтрон/ см сек) система снова устойчива, но такие значения потоков не реализуются в обычных тепловых реакторах. [c.441]

Большое число температурных измерений в реакторах приходится на контроль температур теплоносителя в различных точках первого и второго контуров. Для этого применяются различные конструктивные варианты классических термоэлектрических термометров термоэлектроды —- изоляционные бусы или трубки — защитная гильза. В связи с требованиями радиационной безопасности возникла необходимость разработать специальные конструктивные решения герметичного вывода термоэлектродов из реактора. Термоэлектрические термометры заключены в герметичные трубки. Соединительные линии термометров выводятся через специальные патрубки, вмонтированные в отверстия крышки. Концы труб привариваются к трубной доске. Для контроля уплотнения имеется отвод к сигнализатору протечек. При нарушении герметичности заделки труб вступает в работу резервное уплотнение. Для условий вибрации разработаны высоконадежные дугообразные гильзы большой устойчивости, которые состоят из двух конических частей и цилиндрической части малого диаметра (рис. 9.7). Для обеспечения герметичности контура с активной средой и высокой [c.76]

В связи с необходимостью дальнейшего совершенствования и расширения эксплуатационных параметров РСВД следует решить множество вопросов. Например, увеличения внутреннего давления и температуры стенок сосудов. С целью упрош ения аппаратурного оформления, повышения устойчивости проведения технологического процесса гидрокрекинга тяжелого дистиллятного и остаточного нефтяного сырья на установках мощностью 1 и 2,5 млн. т/год необходима разработка и изготовление реакторов внутренним диаметром 3200 мм на давление 20 МПа, температура стенки которых при одновременном воздействии водорода и сероводорода будет достигать значений 450—500 °С. Таким образом, по сравнению с реакторами гидрокрекинга, изготовленными в десятой пятилетке, отмечено существенное изменение условий эксплуатации корпусов многослойно-рулонп-рованной конструкции. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...