Температура расчетная отбора турбин

Температура наружного воздуха, при которой достигается наибольшая величина отопительного отбора турбины при заданных условиях и ниже которой необходимо включение пикового бойлера, называется расчетной температурой" наибольшей величины отопительного отбора турбины. [c.179]

Согласно ОП максимальная расчетная температура в подающей магистрали водяных сетей принимается, как правило, в пределах 130 — 150° С в зависимости от соотношения между отдачей тепла из отборов турбин и максимальной отдачи тепла от ТЭЦ, с учетом технической характеристики сетей и абонентских систем. При больших транзитных сетях и соотношении отдачи тепла из отборов турбин к общему отпуску тепла 0,5 и ниже, температура в подающей линии может быть повышена до 170° С. [c.179]

Если заданная величина тепловой нагрузки определяет электрическую мощность установки выше заданной электрической нагрузки, то частично тепловой потребитель получает пар непосредственно из котельной. Получается смешанная энергетическая установка, состоящая из комбинированной установки (ТЭЦ) и котельной. На ТЭЦ с отопительной нагрузкой для основной части отопительной нагрузки используется пар из отбора турбины, а для пиковой —обычно пар из котельной, через редукционную установку. В периоды пиковых тепловых нагрузок такая установка работает по смешанной схеме, основанной на комбинированном методе производства обоих видов энергии, но с дополнительным отпуском тепла внешнему потребителю без выработки электроэнергии. В связи с такой схемой возникает вопрос о соотношении количества пара, отпускаемого из отборов турбины и через редуктор из котельной, иначе вопрос о расчетной температуре турбин, т. е. температуре наружного воздуха, выше которой все отопительное потребление удовлетворяется отбором пара из турбин (гл. 9). [c.183]

Среднегодовое давление пара в отборах турбин при их параллельной работе по общему тепловому графику при заданных расчетных температурах сетевой воды в прямой и обратной магистралях определяется [c.155]

Расчетные параметры турбины давление и температура свежего пара 90 ат и 535° С, давление в регулируемом отборе 10 ат и противодавление 0.9 ат. Номинальная величина регулируемого отбора пара на производство составляет 65 г/ч при регулируемом давлении [c.93]

Теплопроизводительность подогревателей второй ступени, а также теплогенераторов должна быть равна разности расчетной тепловой нагрузки ТЭЦ и теплопроизводительности подогревателей первой ступени. Чем выше температура воды в подающей линии теплосети, тем меньше расход воды на единицу расчетной тепловой нагрузки, в связи с чем снижаются диаметры трубопроводов тепловой сети, затраты на ее сооружение и расход электрической энергии на сетевые насосы. Наряду с этим при повышении температуры воды в подающей линии теплосети необходимо иметь более высокое давление пара в отборе турбин, что уменьшает выработку электроэнергии на тепловом потреблении и снижает тепловую экономичность ТЭЦ. [c.61]

Полной загрузке теплофикационных отборов турбины отвечает расчетная температура наружного воздуха, зависящая от выбранной величины а ц и равная для Москвы около —5° С. При работе турбоустановки по тепловому графику регулирующая диафрагма закрыта, пропуск пара в ЧНД и конденсатор турбины незначительный, но не меньше вентиляционного, определяемого требованием охлаждения ЧНД турбины. [c.109]

Для определения технических характеристик сетевой подогревательной установки ее тепловой расчет производят при нескольких режимах нагрузки, к которым относят следующие максимальная отопительная нагрузка, соответствующая максимальной расчетной температуре воды в сети при низшей расчетной температуре наружного воздуха расчетная температура отбора турбины, соответствующая полной загрузке отбора и совпадающая с моментом включения пиковых водогрейных котлов минимальная отопительная нагрузка, [c.110]

Выбор расчетной температуры" турбин с отопительным отбором должен производиться с учетом их характеристик и условий топливо- и водоснабжения установок с теплофикационными и конденсационными турбогенераторами, а также энергоснабжения потребителей. [c.179]

Расчетная температура воздуха для выбора мощности турбин. В соответствии с вышеприведенными данными считаем, что в самые холодные дни часть тепла отдается помимо турбин через редукционно - охладительную установку. Принимаем, предварительно (до окончательного определения возможного отпуска пара из отборов) расчетную температуру воздуха [c.111]

При снижении температуры свежего пара, поступающего в турбину, в среднем на каждые 10° С располагаемый перепад тепла у конденсационных турбин уменьшается примерно на 2—3%, а у турбин с противодавлением— на 5—67о удельный расход пара у конденсационной турбины без отбора увеличивается на 1,3—1,6%, а перегрузка лопаток последней ступени увеличится на 1,2—1,4% по сравнению с расчетным значением. [c.101]

В начале первого этапа в качестве расчетной принималась температура охлаждающей воды 288—293 К и давление в конденсаторе крупных ПТУ выбиралось 4—5 кПа без особых экономических обоснований. С укрупнением ПТУ проблеме оптимального вакуума стали уделять больше внимания. Расчетная температура охлаждающей воды была снижена на 5 К, а вакуум существенно углублен. Заметим, что с уменьшением противодавления с 4 до 3 кПа изоэнтропийный перепад увеличивается приблизительно на 31 кДж/кг. Если принять расход пара последними ступенями Gk = 280 т/ч (соответствует режиму N—100 МВт) и снизить давление с 4 до 3 кПа при к. п. д. ступени т] = 0,78, то дополнительная мощность достигнет 1900 кВт. Уже турбины К-50-29 и К-100-29 были рассчитаны для противодавления 4 кПа. В турбинах же той же мощности для давления 8,8 МПа было принято рк = 3,5 кПа. Только турбины с регулируемыми отборами пара рассчитывались для рк = 6 кПа прп чисто конденсационном режиме. [c.16]

Задача кажется весьма сложной. В первом приближении можно принять для исходного расчетного режима работы по электрическому графику температуру наружного воздуха в пределах О—5°С с наибольшей длительностью стояния для средней полосы европейской части СССР. При температурном графике 150—70°С этому соответствует давление в нижнем отборе 0,03 МПа. Для турбины с одним теплофикационным отбором можно вести расчет при рт 0,12 МПа. [c.176]

При производственном отборе Z)n=185 т/ч, сумме отопительных отборов Б/)т=132 т/ч, расходе пара на турбину 470 т/ч, при номинальных параметрах свежего пара и номинальных давлениях в отборе, при расчетной температуре охлаждающей воды bi=20 " [c.113]

Программа расчета на ЭВМ тепловой схемы турбины Т-100-130. Приведенная ниже программа составлена по методике, основанной на замене реальной тепловой схемы турбоустановки на расчетную (рис. П.1). Температура насыщения пара в расчетны.х регенеративных отборах определяется по формуле [c.278]

Количество пара, отбираемое для регенеративного подогрева, доходит до 20—30% от всего количества пара, поступающего в тур-бину. Температура регенеративного подогрева питательной воды, т. е. температура питательной воды по выходе ее из последнего (по ходу воды) подогревателя турбинной установки, составляет в отечественных установках среднего давления (35 ama, 435°) 150°, в установках высокого давления (90 ama, 500°) - 215°, а при (135 ama, 565°) я=230° при расчетном режиме работы турбины. При понижении нагрузки турбины температура подогрева воды несколько снижается из-за снижения давления пара в нерегулируемых отборах. Регенеративные подогреватели, как правило, являются аппаратами поверхностного типа (см. 2). Подогрев воды осуществляется всегда ступенчатый (см. фиг. 2), так как это дает возможность лучшего энергетического использования пара. По своему расположению в тепловой схеме регенеративные подогреватели разделяются на подогреватели низкого и высокого давления. Подача воды через первые из них осуществляется конденсатным насосом. Давление воды в подогревателях низкого давления, определяемое давлением в деаэраторе и сопротивлением тракта, в установках среднего давления составляет обычно 3—5 ати, а в установках высокого давления до 10— [c.163]

При определении расчетной температуры охлаждающей воды на входе в конденсатор f учитывается среднегодовая температура воды, а также пределы ее колебаний. Для расчета паровых турбин установлены следующие значения температуры воды f = 10, 15 и 20°. Для паротурбинных установок с проточным водоснабжением, устанавливаемых в северных и средних районах СССР, принимается расчетная температура f = 10°, в южных районах, а также при оборотном водоснабжении f = 15 и 20°. Для турбин с отбором пара и турбин мощностью ниже 6000 кет принимается f = 20°. Для турбин энергопоездов, учитывая возможность работы в разных условиях, обычно принимают f = 30°. [c.205]

На электростанциях может возникать связанная с особенностями работы энергосистемы и экономически оправданная необходимость эксплуатации турбоустановки в режимах, при которых условия работы турбоустановки или отдельных ее элементов отличаются от расчетных. Чаще всего это режимы с повышенной температурой выхлопной части при значительных вентиляционных потерях в ЦНД и высокой температурой рабочих лопаток последних ступеней (см. 18.27) к числу других экономически оправданных мероприятий, выводящих паровую турбину за пределы расчетных условий, относятся, например, перенос места отбора пара из турбины,,увеличение расхода пара в отбор сверх расчетного и др. [c.135]

При отключении верхних отборов и неизменном расходе пара через турбину давления в нижних отборах несколько повысятся и температура воды за этими подогревателями будет также несколько выше расчетной (за исключением деаэратора, давление в котором поддерживается на постоянном уровне автоматически). [c.82]

Температура острого пара в третьем контуре определяется через перепад 40 К и равна 743 К. Пусть цикл будет с промежуточным перегревом пара, и температура промежуточного перегрева тоже будет 743 К. Давление острого пара принято равным 18 Мпа, согласно традиции. Давление промежуточного перегрева равно 3 МПа. Это соответствует рекомендуемому в литературе оптимуму и легко проверяется расчетным путем. Давление в конденсаторе — 0,009 МПа, это стандартное значение для энергетики. Выбираем число регенеративных отборов пара — 8, как в лучших турбинах. Оптимальная для парового цикла температура питательной воды (после регенераторов) получается равной 502 К. [c.123]

С повышением расчетной температуры" отбора турбины увеличиваются тепловая нагрузка (охват тепловых потребителей, обслуживаемых энергетической установкой) на единицу мощности турбогенератора и расход дросселируемого пара на пиковый бойлер. При заданных величинах тепловой и электрической нагрузки ТЭЦ повышение расчетной температуры" приводит к уменьшению числа теплофикационных и, следовательно, к увеличению числа конденсационных турбогенераторов, что может понизить тепловую экономичность станции или системы. [c.179]

Здесь — температура насыщения ву-м подогревателе p j — давление конденсации пара в подогревателе Ротбу — давление в отборе турбины, паром которого обогревается у-й подогреватель. Со-отнощение (3.52) предполагает использование некоторой расчетной зависимости (или А,5-диаграм-мы для водяного пара) для определения давления насыщения при температуре [c.357]

Расчетный (максимальный) расход тепла на теплоснабже- ие района составляет 120 ГДж/ч. Сетевая вода подогревается в двухступенчатой теплофикационной установке. Основные подогре- атели обогреваются паром из отбора турбин, ротб = 1,2 кгс/см . Нагрев воды до расчетной температуры (150°С) осуществляется в пиковых подогревателях редуцированньш паром с давлением [c.208]

С. Отбор IV, регулируемый при давлении 0,7 Мн1м , используется для снабжения паром производства в количестве 118 т/ч (максимально 160 т/ч). На случай остановки турбины, чтобы не оставлять технологических потребителей тепла без снабжения паром, предусмотрена редукционно-охладительная установка — РОУ. В этой установке свежий пар их котлов дросселируется до давления в отборе и охлаждается до нуж-ной температуры впрыскиванием конденсата. Для отопления предусмотрены два теплофикационных отбора пара (VI и VII) при давлении 0,06— 0,25 и 0,05—0,2 Мн1м . Догревание сетевой воды до расчетной температуры в соответствии с графиком тепловой сети осуществляется в водо- [c.449]

Расчетные температуры" турбины 25 000 кет с максимальным отбором тепла около 52 млн. ккал1час и процентное количество дросселируемого пара при разных суммарных максимумах нагрузки для Москвы составляют [c.179]

Турбины с регулируемым отбором пара вы" годно отличаются в том отношении, что и при недогрузке турбины температура подогрева питательной воды из регулир уемого отбора может быть сохранена на. расчетном уровне. [c.55]

Необходимо отметить, что начальными пли номшшльными параметрами пара турбины называют его давление и температуру перед автоматическим стопорным клапаном. Конечными параметрами пара — его давление и температуру непосредственно за выхлопным патрубком турбины. Пар с начальными нара.метрами называют также свежим, а с конечными — отработавшим. Под давлением регулируемого отбора пара пони.мается давление в патрубке корпуса Турбины, через который производится отбор. Номниальнон величино отбора называют наибольшее количество отбираемого от турбины пара, при котором развивается ее полная мощность. Номинальными параметрами турбины называют ее расчетные параметры число оборотов, давление и температуру свежего пара, воды, масла, величину вакуума или противодавления и др., при которых обеспечивается нормальная и надежная работа турбины и гарантируется ее номинальная мощность. Эти параметры указываются заводом-изготовитс-лем в паспорте турбины. [c.32]

По указанным причинам система однотрубного транспорта тепла требует подачи от основного источника теплоснабжения (ТЭЦ) не яоего требуемого го роду тепла, а лишь такой его доли, которая может быть оправдана по температуре воды я ооотнашению (нагрузок тепла 1и теплоносителя. Есл1и окажется, что эта (расчетная доля близка к обычно принимаемой доле теплового потребления, покрываемой отбором пара из турбин ТЭЦ, го задача может считаться (решенной удовлетворительно с точки -зрения расхода теплоносителя и самого транспорта тепла. Простой расчет показывает, что при нор-90 [c.90]

Подбирают необходимые материалы по водно-тепловому режиму работы и циркуляции котла, по характеристике внутрибарабанных сепарационных и продувочных устройств, данные о поверхностях нагрева отдельных элементов парового котла и их расчетных теплона-пряженнях, о виде и качестве топлива, о расчетных температурах уходящих газов. Подготавливают, тарируют и проверяют необходимые при испытаниях приборы контроля фотоколориметры, пламяфотомет-ры, кондуктометры с дегазаторами, ионитные и ватно-целлюлозные фильтры, рН-метры, а также переносные солемеры-кондуктометры с комплектом датчиков и переключателем (рис. 11.29) и другие при- боры. Готовят необходимое лабораторное оборудование, растворы реактивов и посуду, в том числе полиэтиленовую для отбора и анализа проб воды и пара на содержание кремнекислоты. Подбирают имеющиеся на электростанции данные о качестве всех видов воды, а также по объему контроля водного режима, ведущегося на станции. При монтаже и перед пуском котла проверяют правильность изготовления и монтажа внутрибарабанных устройств, плотность перегородок между отсеками, исправность продувочных устройств. Перед испытаниями проверяют плотность конденсаторов турбин, подогревателей и другого оборудования, определяют эффективность проведенных водно-химических промывок, составляют и утверждают рабочую программу испытаний с учетом характера работы котла (базисный, пиковый и т. д.), инструктируют персонал, участвующий в испытаниях, разрабатывают формы журналов и ведомостей наблюдений и т. д. [c.288]

ПТ-140/165-12,8/1,5 (ПТ-140/165-12,8/1,5-2 и ПТ-140/165-12,8/1,5-3), спроектированые на одинаковый расход охлаждающей воды 13 500 м /ч, но на разную расчетную температуру, равную соответственно 20 и 27 °С. Поэтому длины лопаток последней ступени у этих турбин различны (соответственно 830 и 650 мм). Разным является и число ступеней в ЧНД (за нижним теплофикационным отбором) три у турбины ПТ-140/165-12,8/1,5-2 и две у турбины ПТ-140/165-12,8/1,5-3. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...