Клименко

Клименко А.П Разделение природных углеводородных газов. Киев Техника, 1964. 372 с. [c.143]

Определенный интерес представляет монография К. И. Клименко, посвященная экономическому анализу основных направлений технического прогресса в машиностроении. Анализ построен главным образом на изучении фактической экономической эффективности, и этим работа отличается от большинства других исследований, в которых разбираются в основном общие вопросы эффективности производства. [c.11]

В этих случаях хорошие результаты дает процесс раскатывания. Втулка, запрессованная с небольшим натягом, раздается роликами вращающейся раскатки (рис. 189) до требуемого диаметра. Вначале роликам сообщается радиальная подача, а затем происходит калибрование отверстия при постоянном положении роликов. Припуск на раскатывание дается 0,04—0,06 мм (для втулок диаметром 50 мм), скорость вращения раскатки 90— 120 об мин, продолжительность 1,2—1,5 мин, в том числе для калибрования 18—20 сек. Можно предполагать, что в связи с пластической деформацией втулки на контактной поверхности сопряжения происходит активное сцепление микронеровностей и увеличивается прочность посадки. По опытам ГОСНИТИ (А. К- Клименко), сила, необходимая для выпрессовки бронзовой втулки с диаметром отверстия 48 мм, посаженной в верхнюю головку шатуна с натягом 0,04 мм и раскатанной на 0,1 мм, возросла (после раскатки) в 3 раза. [c.240]

В работе А. К. Клименко [29], посвященной исследованию различных способов обработки втулок верхней головки шатуна двигателя трактора, имеются результаты, также подтверждающие общеизвестные закономерности износа деталей (рис. 1, б), но в то же время подчеркивающие существенное влияние на износостойкость деталей качества обработки их поверхностей. [c.33]

Клименко А.П.. Красноокий С.И Модификация уравнений Бенедикта-Вебба-Рубина для улучшения предсказаний фазовых равновесий и свойств жидкой фазы при низких температурах // Алгоритмизация расчета процессов и аппаратов. Киев Наук, думка, I960. Вып. 4. [c.143]

На рис, 7.11 приведены опытные данные Я. Марта и др., полученные при кипении азота на зеркально полированных торцах стержней, изготовленных из меди и никеля. Здесь же приведены данные А. В. Клименко и В. В. Цибульского, полученные при кипении азота и кислорода на полированных трубках, изготовленных из мельхиора и ста- [c.202]

X0,4 мм, 12 — d=8X0,3 мм (данные В. В. Цыбульского [210]) s — вертикальная труб (=0,1 м, латунь ЛМ-62, /3 —d=18X3,5 мм, / / —d= 12,2X0,6 мм, /5 —d=ll,6X0,3 мш (данные А. В. Клименко [32]) г — вертикальная труба /=0,1 м, медь М-1, /б —d=18K Х3.5 мм (данные А. В. Клименко [32]) 3 — торец никелевого стержня, /7 — б>20 ммг (данные А. В. Клименко [321) труба горизонтальная /=0,1 м, мельхиор МН-81, J8 — d = = 2.SX0,2 мм (данные В. В. Цыбульского [210]) е — торец медного стержня, покрыты сталью 1Х18Н9Т, 19, —6 = 0,04 мм (данные А. В. Клименко [32]) [c.203]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

Клименков В. И. Критериальное выражение радиационных повреждений в графите кладок реакторов. Димитровград, Изд. НИИАР, 1974. [c.264]

На современном этапе технического прогресса возникла потребность в специалистах по использованию вычислительных мащин при проектировании, оптимизации и управлении производствами. Для удовлетворения этой потребности в 1966 г. при кафедре ТНВ была создана специальность Основные процессы химических производств и химической кибернетики . Для организации лаборатории математического моделирования и вычислительной техники много энергии и труда вложили доц. А. Г. Бондарь, доц. Г. А. Статюха, ст. преп. И. А. По-тяженко, ст. преп. О. Т. Попович, а также О. В. Сахненко, Е. В. Клименко и др. [c.125]

В предварительных расчетах участвовали инженеры Г. П. Клименков (ИТ и ПМ Сибирского отделения. 4Н СССР) и А. С. Агеев ( Севзапэнерго-монтаж ). [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...