Шпильки Резьбы — Коэффициенты трения

В этих формулах Р ат — сила, действующая по оси болта, винта или шпильки йср — средний диаметр резьбы з — шаг резьбы Хр— коэффициент трения в прямоугольной резьбе — коэффициент трения на торце гайки О —диаметр опорной поверхности гайки йх — диаметр отверстия под боЛт. [c.216]

Коэффициент трения (i. при стальной шпильке можно принять равным 0,1—0,2 для стального корпуса, 0,07—0,15 для чугунного, 0,04—0,1 для корпуса из алюминиевого сплава или бронзы. Коэффициент трения уменьшается с увеличением натяга по среднему диаметру резьбы, что следует учитывать в тугих резьбовых соединениях. [c.132]

Кривые изменения коэффициента kf в зависимости от й X Р при различных коэффициентах трения /р даны на рис. 2.6. Можно отметить малое влияние шага резьбы на значение kf. При ориентировочных подсчетах момента, закручивающего тело болта (шпильки), можно принять /р = 0,20, что соответствует (см. рис. 2.6) значению kf 0,12. Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует крутящий момент Г, то максимальное напряжение в упругой области (рис. 2.7, а) [c.20]

Таким образом, вращающий момент зависит от натяга, диаметра резьбы, длины свинчивания, материалов шпильки и корпуса и коэффициента трения в резьбе. С. Н. Захаровым установлено, что наряду с этими факторами на значение М р влияют овальность среднего диаметра, отклонения шага и угла профиля резьбы. [c.349]

Коэффициент трения в формуле (11.6) зависит от многих величин и в первую очередь от натяга резьбового соединения и материала шпильки и корпуса. На рис. 11.9 показаны кривые изменения коэффициента трения в зависимости от натяга при завинчивании шпилек с резьбой Мб (Р = 1 мм). При увеличении [c.349]

Мк выражен в н -Л1, если Р — в и р — в м), где Рп.з — заданная осевая сила затяжки, кР р. — коэффициент, зависящий от коэффициента трения и угла профиля резьбы, принимаемый для стальных шпилек равным р = 0,179 — средний диаметр шпильки (или болта), см. [c.127]

В этих формулах Р ат — сила, действующая по оси затянутого болта (шпильки винта), в кГ — средний диаметр резьбы в мм 8 — шаг резьбы в мм 1р — коэффициент трения в прямоугольной резьбе — коэффициент трения на торце гайки остальные обозначения видны из фиг. 1П. [c.714]

Основными эксплуатационными показателями резьбовых соединений с натягом являются прочность соединения при затяжке или отвинчивании гайки в процессе сборки или демонтажа узла и гарантия от самоотвинчивания шпильки под действием знакопеременных нагрузок, вибраций и колебания рабочей температуры. Указанные показатели зависят от номинальных размеров резьбы свойств материалов соединяемых шпилек и корпуса величины натяга по й2 погрешностей Д5 Аа/2 и погрешности формы деталей вида, свойств и толщины покрытий соединяемых резьбовых поверхностей значения коэффициента трения при свинчивании резьбовой пары температурного режима работы узла характера действующих сил величины вибраций и др. [c.430]

Метод контроля силы затяжки по удлинению болта (шпильки) менее технологичен, чем методы контроля по углу поворота и крутящему моменту, но является наиболее надежным и точным, так как не зависит от определения коэффициента трения в резьбе или контактных перемещений в стягиваемых деталях. Этот метод используют при контроле силы затяжки ответственных болтов и шпилек на фланцах аппаратов и трубопроводов высокого давления, шатунных и стяжных болтах двигателей. Силу [c.481]

Расчетную площадь 5р болта (винта, шпильки), работающего на растяжение или растяжение и кручение, принимают по расчетному сечению диаметром —0,9Я. Болт рассчитывают только на растяжение, а влияние кручения, возникающего при затяжке, учитывают коэффициентом значение которого зависит от соотношения параметров резьбы и приведенного угла трения р. [c.253]

Поверхность резьбы повреждается частицами окислов при плотном заполнении окислами зазоров между гайкой и шпилькой. Такое заполнение имеет место как при длительной работе резьбового соединения в условиях высоких температур, так и при кратковременной работе соединений с малыми начальными зазорами. Поэтому необходимо применять специальные смаз ки, препятствующие схватыванию окисных пленок и снижающих прочность общего окисного слоя в зазорах и уменьшающих коэффициент трения. Например, рекомендуется применять графитомедистую смазку (10—25% порошковой меди, 20— 15% чешуйчатого графита, 70—60% глицерина по массе) или дисуль-фидмолибденовую (46% глицерина и 54% дисульфидмолибдена по массе). Однако применение одних только смазок без обеспечения достаточного зазора в резьбовом соединении не устраняет заедания, так как при малых зазорах смазка не может быть подведена к трущейся поверхности. Поэтому резьбовые соединения должны иметь гарантированный зазор, в который может быть введен слой смазки. [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...