Абсорбер массообмена

Для повышения эффективности работы таких массообменных аппаратов, как абсорберы осушки газа, работающих при малых массовых соотношениях жидкости и газа в контактных ступенях (порядка 0,01), между тарелками ситчатой и контактно-сепарационной предусмотрена рециркуляция жидкости, что еще более увеличивает поверхность контакта и повышает кпд тарелок (см. рис. 10.1, а). [c.275]

Благодаря созданию новых высокоскоростных массообменных устройств, позволяющих осуществить контакт жидкости с газом непосредственно в прямоточном контактно-сепарационном элементе с рециркуляцией в нем жидкости (10.1.1), стало возможным отказаться от промежуточных ситчатых массообменных тарелок. Это позволило сократить высоту массообменной части абсорбера с 4,64 до 2,1 м и соответственно высоту аппарата в целом в 1,5 раза, снизить металлоемкость в 1,4-1,5 раза при одновременном увеличении верхнего предела производительности аппарата на 20% [22]. [c.300]

В данном разделе приведены примеры построения динамических моделей типовых массообменных процессов, в частности рассматривается динамика процессов, которые осуществляются в наса-дочном абсорбере и тарельчатой ректификационной колонне. [c.12]

Заметим, что величины Ре и Ф, определяемые по формулам (5.1.45), (5.1.46), характеризуют соответственно интенсивность перемешивания и интенсивность массообмена в абсорбере. Чем меньше величина Ре, тем интенсивнее перемешивание, и наоборот, чем больше Ре, тем ближе гидродинамический режим в аппарате к режиму идеального вытеснения. Аналогичную роль играет число Ф. Чем выше Ф, тем более интенсивно идет массообмен в абсорбере, и наоборот, чем ниже Ф, тем меньше интенсивность массообмена. При R = Q будет Ф = О, и массообмен в аппарате отсутствует. [c.215]

Величина /i(oo) представляет собой значение концентрации целевого компонента в газе на выходе из абсорбера в стационарном режиме, соответствующем постоянной единичной концентрации целевого компонента в газе на входе. Очевидно, h oo)a 1, так как при прохождении через абсорбер целевой компонент поглощается жидкостью и его концентрация в газе уменьшается. При этом чем меньше R, т. е. чем меньше величина Ф (при постоянных I и w), тем меньше интенсивность массообмена и тем меньше А(оо) отличается от единицы. Если в уравнении (5.1.12) = 0 (Ф = 0), т. е. массообмен в аппарате отсутствует, то в (5.1.51) все члены ряда обращаются в нуль, и /г(оо)= 1. [c.217]

Движущая сила Д в массообменном аппарате (скруббере, градирне, ректификационной колонне, абсорбере, экстракторе) не остается постоянной по его высоте. Среднее значение движущей силы можно определить по формуле [c.166]

В том случае, когда по заданному коэффициенту насыщения абсорбера необходимо определять длину массообменного аппарата, последовательность пунктов 2) и 3) следует поменять местами. [c.214]

ДОВОЛЬНО значительный, предложенная методика расчета абсорберов может представить интерес при разработке научно обоснованных расчетов высокоскоростной массообменной аппаратуры. Вместе с тем следует указать на некоторые границы применимости этой методики. Как видно из рис. 10.5.9, величина турбулентного коэффициента переноса зависит от природы абсорбируемого вещества. Поскольку нахождение этого коэффициента проводилось из анализа обратной задачи, согласно которой концентрации на концах массообменного аппарата считались известными, то для более широкого применения предлагаемой методики в расчетах массообменной аппаратуры необходимо иметь довольно широкий спектр экспериментальных данных, в котором природа распределяемого компонента менялась бы в широких интервалах. К сожалению, такие данные отсутствуют. [c.217]

Массообмен между газами и жидкими пленками. Растворение газа в стекающей пленке жидкости является одним из важнейших методов растворения газов, получивших весьма широкое распространение в технике [87, 183]. Пленочные абсорберы с орошаемыми стенками применяются для получения водных растворов газа (например, абсорбция паров НС1 водой), разделения газовых смесей (например, абсорбция бензола в коксохимическом производстве), очистки газов от вредных выбросов (например, коксового газа от HjS) и др. [c.114]

Массообмен в контактных элементах с учетом рециркуляции абсорбента. Для абсорберов противоточного типа наиболее перспективно применение высокоскоростных прямоточных центробежных сепараци-онно-контактных элементов с тангенциальным подводом газа и рециркуляцией абсорбента. Элементы устанавливаются на горизонтальной тарелке, на которой находится слой абсорбента высотой Н. Абсорбент через трубку попадает в элемент и истекает из трубки в набегающий поток газа в противотоке. В результате жидкость дробится, образующиеся капли подхватываются закрученным потоком и осаждаются на стенке элемента. Отсепарированная жидкость возвращается на тарелку. [c.280]

Конструкция обеспечивает равномерное распределение потоков стекающей жидкости и поднимающегося газа. Трубчато-пластинчатую тарелку целесообразно применять для вновь проектируемых и модернизации существующих колонн как универсальное массообменное устройство. Она может применяться в абсорберах очистки природного нефтяного газа от кислых компонентов при низких давлениях, в аминовых абсорберах жидкости, в установках стабилизации конденсата, в деэтанизаторах, ректификационных колоннах и т.д. [c.306]

Уравнения, описывающие перенос массы в насадочном абсорбере при постоянном расходе фаз, имеют вид (1.2.30), (1.2.31). В данном случае под концентрацией 0l следует понимать концентрацию индикатора, введенного в жидкую фазу. Поскольку индикатор не участвует ни в каких массобменных процессах, движущая сила 0Q —0д(0 ) массообменного процесса и концентрация 00 индикатора равны 0. Вследствие этого уравнения (2.1.30), (2.1.31) сводятся к уравнению вида [c.289]

Абсорбер А-1 является многофункциональным аппаратом, реализующим функции предварительной сепарации газа (се-парационная секция), абсорбции (массообменная секция), окончательной очистки газа (фильтрующая секция). [c.24]

Природный газ из сепарационной части через полуглухую тарелку поступает в абсорбционную секцию абсорбера. Навстречу потоку газа подается раствор ДЭГ концентрацией 98 - 99 %. ДЭГ поступает на 3-тью тарелку. На контактных тарелках происходит барботажный массообмен встречных потоков осушаемого газа и раствора ДЭГ, при этом газ осушается за счет абсорбции из неге влаги, а ДЭГ насыщается влагой. Количество регенерированного ДЭГ, подаваемого на осушку, зависит от расхода газа через установку, температуры контакта, концентрации ДЭГ. [c.26]

Организация управления процессом осушки газа. Управление процессом осушки газа сводится к помержанию расхода газа по технологической нитке, исходя из производственного задания с определенными характеристиками, определяемыми [9] при минимальном количестве расхода ДЭГ. Предположим, что процесс осушки в технологической линии протекает в рамках технологического регламента, т.е. давление в абсорбере, количество поступающей в абсорбер с сырым газом воды, перепады давления в самом абсорбере, в его массообменной и сепарационной частях, уровень метанольной воды в сепарационной части и уровень ДЭГ в полуглухой тарелке соответствуют установленным нормам. В этом случае задачу определения необходимого количества ДЭГ можно решить по следующему алгоритму [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...