Арманда формула

Адсорбция (см. Сорбция) Акустическая жесткость среды 99 Арманда формула 173 Аррениуса закон 272 Архимеда сила 264 [c.352]

В табл. 2 и 3 приведено сравнение опытных данных Н. А. Можа-рова и А. А. Арманда с расчетными значениями по формулам, представленным в соответствуюш,их пунктах табл. 1 (п. 11, п. 10). [c.318]

Сравнение опытных данных А. А. Арманда с расчетными значениями по формуле (п. 10 табл. 1) [c.323]

Средняя толщина пленки б определяется ио формуле Арманда [c.124]

Эта формула, по существу, тождественна эмпирической формуле Арманда [45, 81]. Для пузырькового и эмульсионного режимов течения на основе опытных данных можно принять Сд = 1,2 [81, 83]. Формула (1.231) эквивалентна соотношению [c.97]

Анализ экспериментальных данных и формулы (214) показывает, что зависимость истинного газосодержания от критерия Fr<- весьма слабая. На это же, но для области высоких газосодержаний (р > 0,9) указывал А. А. Арманд [4 . [c.147]

На фиг. И показана зависимость истинного объемного газосодержания (р от степени сухости и сравнение его с ф, подсчитанным по формуле Арманда. Как видно из графика фиг. 11, значения ф, рассчитанные по уравнению (5) для различных начальных давлений, описываются усредняющей кривой 1 с точностью 0,5%. Значения ф, рассчитанные по формуле Арманда [6] [c.20]

Определены истинные объемные газосодержания в зависимости от весового расходного газосодержания в двухфазной смеси на срезе сопла Лаваля и проведено сравнение полученных величин ф с величинами ф, подсчитанными по формуле Арманда. При ж > 0,05 систематическое расхождение между ними достигает 3%. [c.24]

В частном случае при Егс> 4 (область автомодельности) результаты расчетов по эмпирической формуле (4.1) хорошо согласуются с опытными данными работ [1,19 и др.]. Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными А. А. Арманда, показало, что основная масса точек располагается несколько выше расчетных значений. Однако это отклонение не превышает 2—3% и находится в пределах точности измерения истинного газосодержания и самой расчетной формулы. Сопоставление результатов расчета по формуле (4.1) с опытными данными [12, 17, 18] свидетельствуют о хорошей сходимости расчетных и опытных данных. [c.143]

Первое детальное исследование совместного течения газа и жидкости в горизонтальной трубе было выполне-но А. А. Армандом. По этим данным формула (6-13) при р<0,9 пригодна и для горизонтальных труб, а в формуле (6-57) для различных интервалов р меняется как показатель степени, так и множитель пропорциональности, который может существенно отличаться от единицы. Однако такие зависимости имеют ограниченное значение, поскольку локальное трение в расслоенных течениях меняется по окружности трубы самым существенным образом (рис. 6-5). При этом эпюры касательных напряжений меняются н по длине трубы, т. е. за смесителем имеется значительный участок стабилизации структуры потока. [c.166]

Если температурный напор стенка — поток весьма мал, то, как показали опыты В. Е. Дорощука, В. Л. Лельчука и В. В. Медни-кова, а также А. А. Арманда, Н. В. Тарасовой и А. С. Конькова, формула (10.77) дает вполне удовлетворительные результаты и в околокритической области. Однако при значительных тепловых потоках возникают существенные отклонения, не снимаемые поправками типа (10.125) или (10.126). [c.208]

Более уточненные формулы для паро-водяной смеси, текущей в горизонтальной трубе, содержатся в статье А. А. Арманда и Г. Г. Трещева [2]. [c.173]

Поскольку все существующие на сегодня соотношения для расчета истинного объемного паросо-держания являются приближенными и имеют ограниченную область применения, в практике расчета и проектирования котлов пользуются номограммами ВТИ — ЦКТИ, построенными по опытным данным для пароводяных потоков [62]. Эти номограммы для вертикального подъемного движения приведены на рис. 1.89. По рис. 1.89,о находится значение С для заданных давления и скорости смеси. Истинное объемное паросодержание при Р < 0,9 определяется по формуле Арманда [c.98]

В проведенном нами ранее исследовании гидродинамики двухфазного парокалиевого потока [9] было установлено, что закономерности изменения гидродинамических характеристик парокалиевого потока такие же, как и для пароводяных потоков, и для расчета истинных объемных паросодержаний рекомендована формула Арманда [8]. При обработке данных нами использовались ф, рассчитанные по [8], зависимости которых были получены при отсутствии пондермоторных сил, и, следовательно, ф характеризуют состояние потока на входе в МГД-канал. [c.9]

Интересно отметить, что численные значения истинного газосодержания для пробковой структуры течения смесей в горизонтальных и наклонных (до 9°) трубах хорошо согласуются с экспериментальными данными А. А. Арманда, Г. С. Лутошкина, Г. Уоллиса, Н. Зубера и др. для вертикгшьных труб. Сопоставление экспериментальных данных перечисленных авторов с соответствующими значениями эмпирической формулы (4.1), полученной по результатам исследований течения смесей в горизон-тб1льных трубах, приведено на рис. 4.4 и 4.5. Видно, что экспериментальные данные для наклонных (до 9°) и вертикальных труб различного диаметра хорошо согласуются друг с другом. Такая же хорошая сходимость опытных данных для наклонных и вертикальных труб наблюдается на рис. 2.5 и 4.6, где представлены результаты измерений истинного газосодержания в режиме барботажа газа через жидкость, т. е. при р =1. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...