Горячев

При меньшем значении будут получаться швы, склонные к образованию горячих трещин, при больших слишком широкие швы с малой глубиной провара, что нерационально с точки зрения использования теплоты дуги и приводит к увеличенным деформациям. [c.186]

При сварке короткими участками но горячим предварительно наложенным швам [c.219]

Горячая с]]арка чугуна [c.327]

Наиболее чаето при снарке п кач оство П[ сад0Ч1 0Г0 металла используют сварочную проволоку, иол ученную либо горячей прокаткой, либо полочеаием поело горячей п )01 атки. При наплавке наряду с проволокой широко применяют металлическую ленту. [c.86]

Выбирают режим сварки по формулам (32) —(34) и определяют основные размеры шва для сварки без разделки. После этого но формуле (30) находят глубину провара при наличии разделки, определив сначала g по формуле (31). Если шов стыкового соединения с разделкой кромок выполняют за несколько проходов, то первоначально определяют режим сварки одним проходом с одной стороны (при двусторонних швах). Главная задача при этом — получение требуемой величины проплавленин притупления Н п (рис. 100), которую желательно иметь максимально возможной. Однако при сварке одним проходом на чрезмерно больших токах можно получить очертания нровара, создающие неблагоприятные условия кристаллизации, приводящие к образованию горячих трепд,ин. Поэтойгу допускаемую плотность тока в электроде ограничивают меньшей величиной. Так, при с э = 5 мм / г 46 А/мм при с/з = G мм /э 40 А/мм . [c.194]

Механизированная сварка под флюсом. Конструктивные элементы подготовки кромок под автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом выполняют такими же, как и при сварке углеродистых и низколегированных незакаливающихся конструкционных сталей, т. е. в соответствии с рекомендациями ГОСТ 8713—70. Однако в диапазоне толщин, для которого допускается сварка без разделки и со скосом кромок, последней следует отдать предпочтение. Наряду с затруднениями, связанными с образованием холодных трещин в околошовпой зоне и получением металла шва и других зон сварного соединения со свойствами, обеспечивающими высокую работоспособность сварных соединений, при механизированной сварке под флюсом швы имеют повышенную склонность к образованию горячих трещин. Это связано с тем, что при данном способе сварки доля основного металла в металле шва достаточно велика. [c.252]

В связи с этим в шов с расплавленным основным металлом поступают легирующие элементы, содержащиеся в свариваемой стали, в том числе и углерод, концентрация которого в сталях этой группы достаточно высока. Влияние содержания углерода, серы и марганца в шве на склонность к образованию горячих трещин схематически представлепо на рис. 124. Линия I служит границей раздела составов с низким содержанием углерода ( ] m. при которых образуются или не образуются горячие трещины. При повышенном содержании углерода [С] , ш такой границей будет линия 5, в этом случае даже при низком содержании серы и большой концентрации марганца в шве могут возникнуть горячие трещины. При механизированной сварке под флюсом необходимы подготовка кромок, техника и режимы сварки, при которых доля основного металла в шве будет минимальной. [c.252]

Рис. 124. Влпяппе содержания углерода, серы II марганца и металле шва на склонность к образовашпо горячих трещин (схема)

Для предупреждения горячих трещин в шве необходимо выполнять сварку на режимах, обеспечивающих получение относительно неглубокой и широкой металлической ванны. При этом столбчатые криста.ллитьт по мере приближения их к оси изгибаются кверху, вследствие чего отсутствует резко выраженная встреча кристаллитов (рис. 126, б). Наоборот, при сварке на режимах, при которых образуется узкая и глубокая сварочная ванна, столбчатые кристаллиты, растущие от противоположных кромок, почти не изменяют своего направления, и при их встрече образуется резко выраженная плоскость слабииы (рис. 126, а). Для предупреждения трещин в околошовпой зоне при сварке жестко закрепленных элементов необходимо применять предварительный подогрев до температуры 150—200 °С. [c.257]

Ускоренное охлаждение стали в некоторых композициях аусте-нитных стале11 может привести к фиксации в их структуре первичного б-феррита, в некоторых случаях необходимого с точки зрения предупреждеиия горячих трещин. Холодная деформация, в том числе и наклеп закаленной стали, в которой аустенит зафиксирован в неустойчивом состоянии, способствует превращению Y а. Феррит, располагаясь тонкими прослойками по границам аустенитпых зереп, блокирует плоскости скольжения и упрочняет сталь (рис. 140). Упрочнение стали тем выше, чем ниже температура деформации. Обычно тонколистовые хромоникелевые стали в состоянии поставки имеют повышенные прочностные и пониженные пластические свойства. Это объясняется их повышенной деформацией при прокатке и пониженной температурой окончания прокатки. [c.283]

Свариваемость рассматриваемых сталей и сплавов затрудняется мпогокомпонеитностью их легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций (коррозионная стойкость, жаростойкость или жаропрочность). Общей сложностью сварки является предупреждение образования в шве и околошовной зоне кристаллизационных горячих трещин, имеющих межкристаллит-пый характер, наблюдаемых в виде мельчайших микронадрывов и трещин. Горячие трещины могут возникнуть и при термообработке или работе конструкции нри повышенных температурах. Образование горячих трещин наибо,лее характерно для крупнозернистой структуры металла шва, особенно выраженной в многослойных швах, когда кристаллы последующего слоя продолжают кристаллы предыдущего слоя. [c.286]

В некоторых случаях повышение стойкости швов против горячих трещин, наоборот, достигается повышением ликвирующих нримесей до концентраций, обеспечивающих получение при завершении кристаллизации сплошной пленки легкоплавкой эвтектики па поверхности кристаллита. Это может быть достигнуто легированием стали бором (0,3—1,5%). Повыи1епная литейная усадка и значительные растягивающие напряжения, действующие при затвердевании на сварочную ванну, также способствуют образовапию горячих трещин. Снижение действия силового фак- [c.287]

Одна из основных трудностей при сварке рассматриваемых сталей и сплавов — предупреждение образования в швах и ojtoflo-шовной зоне горячих трещин. Предупреждение образования этих дефектов достигается [c.292]

Рис. 144. Влияние направления роста кристаллитов на вероятность об-раг10вання в швах горячих трещии

Электре шлаковая сварка. Важнейшая особенность способа — ноиижеииая чувствительность к образованию горячих трепщи, что [c.300]

Наиболее радикальным средством борьбы с образованием отбеленных п закаленных участков шва и околошовпой aojnj и образованием пор и трещин служит подогрев изделия до температуры 600—650 С и медленное охлаждение его после сваркп. Технологический процесс горячей сварки состоит из следующих элементов I — подготовка изделия под сварку II — предварительный подогрев деталей III — сварка IV — последующее охлаждение. [c.327]

Таблица 92. Состапы иокрыти чугунных электродов, применяемых для горяче сварки чугуна

Рис. 155. Элект])ододор)катель для горячей сварки чугуна

Горячая сварка чугуна позволяет получать сварные соединения, равиоп,ениые свариваемому металлу (но механическим характеристикам, плотности, обрабатываемости и др.), однако это трудоемкий и дорогостоящий процесс. Вместе с этим в ряде случаев п])актпчески к сварным соединениям чугуна не предъявляется таких требований. Часто, нанример, достаточно обеспечить только равиопрочность или только хорошую обрабатываемость или плотность сварных швов. С помощью различных металлургических и технологических средств можно получить сварные соединения чугуна с темн или иными свойствами при сварке с невысоким подогревом или вовсе без предварительного подогрева (т. е, с помощью полугорячей или холодной сварки). [c.330]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...