Энерговыделение в объеме топки

Энерговыделение в объеме топки (тепловое напряжение топочного объема) Энерговыделение в сечении топки, (тепловое напряжение сечения топки), тепловой поток) [c.8]

Парогенератор предназначен для открытой установки с опиранием на каркас легкого перекрытия и местных укрытий в зоне расположения горелок и коллекторов конвективных поверхностей нагрева. На фронтовой стене в четыре яруса расположены 28 газомазутных горелок. При работе на газе включаются три нижних яруса, при работе на мазуте — три верхних яруса, что выравнивает температуру газов на выходе из топки. Многоярусное расположение горелок является одним из методов регулирования температуры пара промежуточного перегрева. Энерговыделение в объеме топки относительно невелико (220 квт м ). [c.216]

Энерговыделение в объеме топки (тепловое напряжение топочного объема) Энерговыделение в се-.чении топки (тепловое напряжение сечения топки), поверхностная плотность теплового потока (тепловое напряжение поверхности нагрева) [c.9]

Основными режимными характеристиками газомазутных топок являются избыток воздуха в топке, равномерность подачи топлива и воздуха во времени и по параллельно работающим горелкам (синхронность), энерговыделение в объеме топки. [c.132]

При тепловых расчетах величину потери q выбирают в зависимости от сорта топлива, способа сжигания и конструкции топочного устройства (табл. П-1 и П-2 приложения). Приведенные значения q справедливы при условии (Зр = и только для тех значений энерговыделений зеркала горения и объема топки q , избытка воздуха ат, которые рекомендованы в этих таблицах. Если то данные таблиц пересчитывают по формуле [c.58]

Энерговыделение в топочном объеме оказывает сильное влияние на конструкцию и режим работы топки. Чем выше энерговыделение, тем меньше объем топки. Вместе с тем повышение энерговыделения имеет свои целесообразные пределы. Повышение энерговыделения сверх 450—600 квт/м мало целесообразно, особенно если учесть ухудшение дожигания сажи из-за относительного охлаждения топки лри малом расходе топлива. [c.78]

Рис. 8-9. Влияние энерговыделения в топочном объеме на длительность пребывания частиц топлива в топке.

Интенсивность процесса сжигания характеризуется а) количеством тепла, выделяющегося в единице объема топки в единицу времени, называемым энерговыделением (тепловым напряжением) топочной камеры [c.109]

Допустимая степень неравномерности соотношения топливо — воздух зависит главным образом от энерговыделения в топочном объеме и коэффициента избытка воздуха в топке, а при сжигании мазута и от условий распыления, т. е. вязкости и давления подогретого мазута. Например, при сжигании мазута с у==230 кВт/м 1ат 1,06, вязкости мазута 0,2 см с и давлении в форсунке 2,2 МПа допустимая степень неравномерности соотношения топливо— воздух не превышает 10— 15%. [c.134]

Энерговыделение в топочном объеме оказывает сильное влияние на конструкцию и режим работы топки. Чем выше энерговыделение, тем меньше объем топки. Вместе [c.135]

Интенсивность работы топочной камеры по процессу сжигания к по процессу теплообмена, обеспечивающего понижение температуры на выходе из топки до заданной величины, характеризуется количеством тепла, выделяющегося в единице объема в единицу времени, называемом энерговыделением (тепловым напряжением) топочной камеры [c.66]

Основыми режимными характеристиками газомазутных топок являются избыток воздуха в топке, равномерность подачи топлива и воздуха во времени и по параллельно работающим горелкам (синхронность), энерговыделение в объеме топки. Параметры эксплуатационного режима согласно проекту новых Норм теплового расчета парогенераторов приведены в табл. 7-1. [c.76]

Энерговыделение в объеме топки невысокое 114 Kerju . Температуру промежуточного перегрева регулируют поворотом щелевых горелок. [c.219]

На рис. 18-4 показан парогенератор ТГМП-Э14 производительностью 950 т/ч, 26,5МПа, бвб/БТО С для газа и мазута. При его проектировании особое внимание было уделено повышению надежности НРЧ. Основными путями этого являются снижение уровня энерговыделения в объеме топки и интенсификация внутреннего теплообмена. Тепловая схема парогенератора предусматривает слаборазвитый экономайзер и ограниченное тепловосприятие НРЧ, работающей в зоне наиболее интенсивного обогрева. Поэтому энтальпия среды за НРЧ принята равной 2060 кДж/кг, а массовая скорость в различных панелях НРЧ в зависимости от интенсивности обогрева— 1700—2400 кг/(м Х Хс). Оба эти обстоятельства привели к необходимости установки вынесенной переходной зоны, включенной по ходу среды за НРЧ, что позволяет снизить температуру рабочей среды в НРЧ, вынести часть зоны большой теплоемкости из области интенсивного обогрева и тем самым повысить надежность НРЧ. [c.281]

В табл. 8-4 приведены расчетные характеристики циклонных топок и топочных устройств с вертикальными циклонными предтопками. Топки с пересекающимися струями. Значительный интерес представляют вихревые топки с пересекающимися струями (рис. 8-13). Принцип работы этих топок заключается в принудительном подводе топочных газов к корню факела для интенсификации воспламенения топлива. В этих полузакрытых топках применяют большую скорость вдувания топливо-воздушной смеси (до 60—80 м1сек) и соответственно компактные горелки. Благодаря энергичному воспламенению и организации вихревого сжигания эти топки обладают рядом достоинств экономичное сжигание каменных углей при высоком энерговыделении в объеме всей топки (220—350 квт1м и выше), а при переходе с одного топлива на другое, включая газ и мазут, сравнительно небольшое изменение температуры на выходе из топки вследствие сглаживания различий в из-лучательной способности факела в зоне охлаждения. [c.91]

На рис. 19-13 изображен парогенератор ПК-41 для работы на природном газе и мазуте на те же параметры, что и ПК-39. Агрегат выполнен в виде симметричных корпусов. Топка с пережимом и встречным расположением газомазутных горелок имеет энерговыделение в объеме 415 квт/м , камеры горения 770 квт1м . Энерговыделение сечения топки 5,8-Ю квт1м . Температура продуктов сгорания перед ширмами необычно высока 1 400° С. [c.223]

Топки с пересекающимися струями. Принцип работы этих топок (рис. 8-11) заключается в принудительном подводе топочных газов к корню факела для интенсификации воспламенения топлива. В этих топках црименяютбольшую скорость вдувания топливно-воздушной смеси (до 60—80 м/с) и соответственно компактные горелки. Благодаря энергичному воспламенению и организации вихревого сжигания эти топки обладают рядом достоинств экономичное сжигание каменных углей при высоком энерговыделении в объеме всей топки (220—ЗбОкВт/м и выше), а при переходе с одного вида топлива на другой, включая газ и мазут, сравнительно небольшое изменение температуры на выходе из топки вследствие сглаживания различий в излучательной способности факела в зоне охлаждения. [c.121]

Котлоагрегаты могут быть спроектированы для сжигания любых сортов топлива, в том числе и л1 естных. В связи с увеличением доли мазута и природного газа в топливном балансе страны получают большое распространение газомазутные котлы. Эти котлы выполняются с более высоким энерговыделением топочного объема, отличаются меньшими габаритами и затратами металла, чем пылеугольные котлы, и работают с минимальным избытком воздуха в топке. [c.7]

Обмуровка задней стены топки в верхней части образует выступ, способствующий лучшему обтеканию газами фестона и защищающий горячие пакеты конвективного пароперегревателя от прямого излучения из топки. Энерговыделение объема топки составляет 215 квт1м . Расчетная температура уходящих газов для мазута принята 167° С при расходе топлива В 1,5 кг1сек (5400 кг/ч). Расчетный коэффициент полезного действия котла а = 90,6%. [c.10]

Топочные экраны разделены на восемь контуров циркуляции (по два контура на фронтовой, задней и боковых стенах). На боковых стенах топки установлены шесть газомазутных горелок, а в верхней части фронтовой степы расположены две регулировочные мазутные форсунки. Энерговыделение топочного объема 284 жет/ж . Расчетный расход природного газа = 35,6 Мдж1м ) составляет 1,2 м 1сек, а мазута Q = 38,4 МджЫг) — [c.11]

Топочная камера объемом 45 шатрового типа работает под наддувом 196 дан/м . Средняя высота топочной камеры 3,2 м. В топке установлены комбинированные газомазутные горелки, обеспечивающие быстрый переход от сжигания мазута к сжиганию газа и обратно. Стены топочной камеры экранированы трубами диаметром 38x3 млг, суммарная лучевоспринимающая поверхность экранов составляет 61 м . В задней части топки размещены иолу-радиационные ширмовые поверхности нагрева 28,6 ж из трех рядов труб. Расстояние между ширмами составляет 700 мм. Коэффициент избытка воздуха при работе на мазуте или на смеси 20% сланцевого газа и 80% природного газа принят 1,15. Энерговыделение объема топки составляет 1378 квт/м . [c.14]

Присос воздуха в топке для различных топлив принимается равным 0,2-При сжигании отжатой коры влажностью до 57% Qa = 6,2 МджЫг) расчетное энерговыделение объема топки составляет 75 квт1м при расходе [c.19]

Блочный вертикально-водотрубный двухбарабанный котел ДКВр-10-39-440 (рис. 1-17) с естественной циркуляцией и двухступенчатым испарением с топкой скоростного горения выполняют в низкой компоновке. Объем топки и камеры догорания составляет 28,5 м . При сжигании древесных отходов в скоростной топке энерговыделение объема топки составляет = 340 кет1м , а зажимающей решетки = 3900 квт1м . Расчетная температура уходящих газов принята 212° С, а коэффициент полезного действия [c.38]

При сжигании твердых топлив ориентировочно принимают для потолка Y = 0,6, для верхних частей топки Y = 0,75. При сжигании мазута в котлах производительностью D 3,3 кг/сек и энерговыделении топочного объема qv 292 квт1м принимают для потолка Y = 0,5, а для верхней четверти стен Y = 0,6. При более высоких анерговыделениях объема топки распределение нагрузок по высоте топки более равномерно. [c.144]

Энерговыделение объема топки.. Коэффициент избытка воздуха в тоике. .... 4v т квт1м 1,4 1,4 290,8- 1,35 -348,9 1,4 1,4 1,3 1,5 290,8 1,4 [c.218]

Для природного газа Q 3i37,71 Мдж м значения принимаются на 0,5% выше. При повышенных напорах дутья и применении специальных регистров энерговыделения объема топки могут быть увеличены в несколько раз без снижения экономичности топочного процесса. [c.220]

Допустимая степень неравномерности соотношения топливо— воздух зависит от ряда факторов, главным образом от энерговыделения в топочном объеме и коэффициента избытка воздуха в топке, а при сжигании мазута—и от условий распыления, т. е. вязкости и давления подогретого мазута. Например, при сжигании мазута с BQ JVt. = 22>Q квт1м , [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...