Условия работы насоса без кавитационного срыва

Условия работы насоса без кавитационного срыва [c.196]

Условие работы насоса без кавитационного срыва может быть записано в виде [c.196]

Особенность работы конденсатного насоса заключается в том, что он откачивает жидкость, температура которой близка к температуре насыщения. Это создает условия для срыва работы насоса и возникновения кавитационных явлений. [c.270]

Гидросистемы работают обычно в условиях вибраций элементов их конструкции. Возникающие при этом вынужденные колебания давлений жидкости могут приводить к различным нежелательным и даже опасным явлениям кавитационным срывам работы насосов, неравномерной подаче жидкости, потере устойчивости и др. Для прогнозирования возможности появления подобных явлений нужны математические модели, позволяющие рассчитывать соответствующие процессы. Эти вопросы наиболее актуальны и менее изучены для гидросистем с центробежными насосами, применяющихся на ряде современных объектов. В данной работе предпринимается попытка разработать и экспериментально проверить упрощенную математическую модель, отражающую влияние вибраций на колебания давления жидкости в гидросистеме с центробежным насосом. [c.229]

Угловая скорость. Насосу окислителя, как правило, соответствует значительно больший объемный расход рабочего тела, чем насосу горючего. Поэтому, см. формулу (3,146), при прочих равных условиях (одинаковые значения Ссрв и Айсрв) насос окислителя способен работать без кавитационного срыва при меньшей угловой скорости, чем насос горючего. Отсюда следует, что угловая скорость одновального ТНА должна определяться насосом окислителя. [c.337]

Кавитационные свойства осевого насоса. Осевой насос обладает высокими антикавитационными качествами. Это связано с малой нагрузкой на лопатку из-за незначительной напорности осевого колеса. Кроме того, осевой насос не теряет работоспособности в условиях наступления местной кавитации на входе, так как при дальнейшем движении жидкости вдоль колеса давление возрастает и кавитация затухает. И только при значительном уменьшении подпора на входе в насос кавитация распространяется на всю длину колеса и происходит срыв работы насоса. Поэтому лопатки колеса осевого насоса должны иметь достаточную длину. Относительную длину лопатки колеса характеризуют величина 6л.ср и густота решетки т . Так, например, для получения хороших антикавитационных свойств густота решетки шнека должна быть не меньше 1,8, а относительная [c.184]

Кавитационный срыв работы насоса. На рис. 2 показаны переходные процессы, полученные при кавитационном срыве насоса. До срыва насос работал н режиме с коэффициентом напора, близким к номинальному (Я/л2=1) и частотой вращения 10 000 об/мин, биение конца вала составляло 0,2—0,4 мм, вибрация корпуса не превышала 4 g, радиальное усилие было равно 200—400 Н и направлено в сторону меньших сечений спирального ствола. Фазы колебаний по различным направлениям движения ротора достаточно стабильны и характеризуются устойчиво повторяющимися замкнутыми траекториями (ри З,/). При кавитационном срыве коэффициент напора упал до Н1п =0,1 и частота вращения возросла до 33000 об/мин. После прекращения кавитации произошло восстановление исходного режима работы насоса. Общая картина динамического состояния ротора при кавитационном срыве напора существенно изменилась радиальное биение вала увеличилось до 0,7 мм, радиальное усилие достигло 600 Н, причем его направление изменилось на 90°, перепад температуры на подшипнике возрос с до 3°. Сравнительно мало изменялись осевое перемещение ротора и уровень вибраций корпуса насоса. Пульсации давления на входе и выходе из насоса при кавитационном срыве практически полностью исчезли и снова восстановились только после выхода насоса из кавитации. Существенно изменились (см. рис. 3) фазовые траектории колебаний конца вала — произошло увеличение диаметральных размеров замкнутых кривых, свидетельствующее об увеличении амплитуд колебаний по обоим радиальным направлениям, и их расслоение с образованием двойных траекторий, указывающее на появление новой формы колебаний. Кинограммы траекторий движения вала, полученные в условиях [c.316]

Антикавитационные качества шнекоцентробежного наСоса определяются шнеком, если при всех входных давлениях, больших давления кавитационного срыва, создаваемый шнеком напор достаточен для бессрывной работы центробежного колеса. Условие одновременного срыва определяется как равенство полного давления на выходе из шнека на срывном режиме полному давлению срыва центробежного колеса. Принимая, что струйка, покидаюш,ая шнек на диаметре D(.p, поступает в колесо на диаметре Dj (см. рис. 3.4), запишем (пренебрегаем потерями на участке между шнеком и колесом) [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...