ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРЕХМЕРНЫХ СОПЕЛ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРЕХМЕРНЫХ СОПЕЛ [c.258]

Анализ течения и характеристик трехмерных сопел с использованием численных методов в большинстве случаев делается без учета вязкости [64], [83], [85] и др. Результатов экспериментальных исследований трехмерных сверхзвуковых сопел в литературе значительно меньше, чем данных по осесимметричным или плоским соплам. [c.258]

Глава УГ Характеристики трехмерных сопел [c.260]

Рис. 6.13. Влияние местного угла коничности сверхзвуковой части на характеристики трехмерных сопел

Рис. 6.17. Интегральные характеристики трехмерных сопел

Рис. 6.19. Сравнение характеристик трехмерных сопел

Сравнение характеристик трехмерных сопел, имеющих квадратное и треугольное выходные сечения при наличии круглого критического сечения, с характеристиками эквивалентного осесимметричного сопла представлено на рис. 6.20. Поскольку дозвуковая часть у этих трех вариантов сопел одинаковая, то коэффициенты расхода и профиль скоростей в критическом сечении у них также одинаковые, а все отличие в величинах потерь импульса или минимальных потерь тяги У трехмерных сопел определяется неравно- [c.282]

Рис. 6.20. Характеристики трехмерных сопел с различной формой выходного сечения

Рис. 6.22. Интегральные характеристики трехмерных сопел различного типа

Потери импульса и минимальные потери тяги трехмерных сопел сведены в общую диаграмму на рис. 6.22. Приведенные на диаграмме результаты экспериментальных исследований позволяют сделать следующие выводы. Характеристики вариантов С-1, С-2, С-3, С-5, С-6 показывают, что при примерно одинаковых значениях относительной площади среза сопла 2,05 и интегрального угла коничности 0с 8,5-10°, если степень сплюснутости среза невелика 2 и нет большого отличия в значениях максимального и минимального углов коничности, потери импульса (тяги) трехмерных сопел могут быть соизмеримы с характеристиками эквивалентного осесимметричного сверхзвукового сопла. Форма поперечного сечения канала трехмерных сопел при этом не является определяющим фактором, который резко мог бы ухудшить характеристики трехмерных сопел с различным способом перехода от круглого входного сечения к трехмерному выходному сечению. Сочетание формы критического сечения с формой выходного сечения при этом может быть достаточно разнообразным круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной. [c.285]

Это свидетельствует о том, что локальные особенности течения на отрывных режимах оказывают гораздо меньшее воздействие на интегральные характеристики трехмерных сопел, чем это имеет место на расчетном, т. е. безотрывном режиме течения. [c.288]

Отмеченные выше трехмерные эффекты в плоских соплах в настоящее время еще не нашли достаточно надежного отражения в численных методах, используемых для определения внутренних характеристик реактивных сопел. Однако в приближении двумерного (в большинстве случаев невязкого) газа тяговые характеристики плоских сопел могут быть получены численными методами. [c.196]

В работе [31] подробно исследованы тяговые характеристики девяти вариантов трехмерных сопел с различной формой выходного сечения, распределение давления в различных сечениях по длине сверхзвукового сопла и картина течения методом визуализации с помощью саже-масляного покрытия. Фотографии моделей этих девяти вариантов трехмерных сопел приведены на рис. 6.1, а схемы моделей, показывающих особенности формы критического и выходных сечений сопел — на рис. 6.2. Семь из девяти приведенных на рис. 6.1 и 6.2 вариантов сопел имели одинаковую коническую дозвуковую часть сопла с [c.258]

Сравнение характеристик другой группы трехмерных сопел представлено на рис. 6.21. Эти сопла имеют различную форму критического сечения (круг- [c.284]

Измерение расходных и тяговых характеристик трехмерных сопел проводилось по методике, которая используется при экспериментальных исследованиях круглых сопел. В качестве эталонных были взяты соответствуюгцие круглые звуковые сопла, которые были рассмотрены в главе П. Все расходные и тяговые характеристики эталонных сопел определялись по параметрам в критическом сечении сопла. Коэффициент расхода эталонного круглого звукового сопла [1 = 0,995, относительный импульс — / = 0,997. Измеренные расходные и тяговые характеристики трехмерных сопел включали потери давления в трехмерных дозвуковой и сверхзвуковой частях по сравнению с эталонными звуковыми соплами. Велтйны коэффициентов расхода [1 , относительного импульса /с и потерь тяги АР девяти первых вариантов сопел из таблицы на рис. 6.4, полученные по результатам неоднократных измерений, представлены на рис. 6.17 и 6.18 в зависимости от степени понижения давления в соплах тг . [c.279]

Поведение основных интегральных характеристик трехмерных сопел при увеличении ТГс аналогично поведению их для осесимметричного эквивалентного сопла. Так, поскольку все приведенные на рис. 6.17 и 6.18 варианты имеют примерно одинаковую относительную площадь среза - 2,05, минимальные потер1 тяги этих вариантов достигаются при тг , близких к расчетному для данного значению тг расч — (при = 1,4). Поэтому в дальнейшем сравнение [c.280]

Данная книга представляет собой первую часть монографии, которая посвящена анализу и обобщению внутренних характеристик реактивных сопел. Она содержит 8 глав, в которых даны основные понятия и определения, встречающиеся в аэрогазодинамике реактивных сопел, схемы и определяющие параметры сопел, характеристики круглых и плоских сверхзвуковых и эжекторных сопел, трехмерных сопел и сопел гиперзвуковых летательных аппаратов. Рассмотрены также тяговые характеристики реактивных сопел на режимах отклонения и реверса вектора тяги, а также сопел с шумоглушащими устройствами. [c.4]

Сравнение характеристик остальных приведенных на диаграмме вариантов показывает, что при = onst, 4 = onst (Ос = onst) появляется егце несколько геометрических параметров, определяющих уровень потерь импульса (тяги) трехмерных сопел степень сплюснутости выходного сечения (отношение ширины к высоте местный максимальный угол коничности сверхзвуковой части и наличие отрицательного угла коничности сверхзвукового контура < О- Правая часть диаграммы на рис. 6.22 показывает, что сочетание этих трех геометрических факторов (увеличение /h , может привести к существенному увеличению до 9-10% потерь импульса или тяги сопла. Об этом свидетельствуют характеристики варианта С-4, имеющего из исследованных вариантов самые большие значения местного максимального и отрицательного угла коничности сверхзвуковой части (Отах = 36°, 0 = -9,6°) и достаточно большую величину отношения ширины к высоте сверхзвуковой части b /h = 4,7 при ограниченной длине 4 =2,44. [c.286]

Для определения полей скорости и давления нри С. т. OKo.no тел вращения и профилей пе малой толщины, внутри сопел ракетных двигателей и сопел аэродинамич. труб и в других случаях С. т. поль-зуютс г числеппым (или нри невысоких требованиях к точности расчета — графоаналитическим) методом характеристик (см. Характеристик метод). Ири использовании быстродействующих вычислительных машин становится возможным расчет трехмерных [c.471]

Характеристики сопел приведены двумя группами столбики без штриховки соответствуют круглому критическому сечению, а заштрихованные — прямоугольному иди квадратному критическому сечению сопел. Следует отметить, что все варианты сопел имели близкие значения плогцади критического сечения (степень сужения от входа до критического сечения 4,3), но разную форму сужающейся дозвуковой части. Тем не менее, результаты экспериментальных исследований, приведенные на рис. 6.19, достаточно убедительно свидетельствуют о том, что форма дозвуковой части (круглая, квадратная, прямоугольная с различным соотношением ширины к высоте критического сечения кр/ р) не является определяющим параметром для величины коэффициента расхода [1 . Все варианты с трехмерным критическим сечением имеют величину коэффициента расхода [1 , в пределах 0,5%, близкую к величине [1 сопел с круглой сужающейся дозвуковой частью, которая конструктивно была выполнена одной и той же для всех вариантов левой группы на рис. 6.19 и для которых разброс данных по коэффициенту расхода укладывается в тот же диапазон 0,5%. [c.281]

Приближенный метод профилирования боковых стенок трехмерного сопла, верхняя и нижняя стенки которого заданы, рассмотрен в [2]. Основные результаты профи лнрования трехмерных оптимальных сверхзвуковых сопел с использованием метода пространственных характеристик приведены в [3]. Однако исследован только один тип трехмерного сопла максимальной тяги. Искомый оптимальный контур соединял заданное начальное сечение (круг) с заданным концевым сечением (четверть круга со скругленными кромками). Это сопло имело пологий характер изменения контура в продольном и поперечном направлениях. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...