Определение численного значения коэффициента теплоотдачи

Определение численного значения коэффициента теплоотдачи [c.325]

Для расчета и проектирования теплообменных аппаратов необходимы численные значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. Но надежные формулы для определения этих коэффициентов далеко не охватывают всего многообразия случаев, встречающихся в практике. Применение в технических расчетах таких формул или произвольных комбинаций из них часто приводит к большим расхождениям с действительностью. Главной причиной этих расхождений является то, что условия движения жидкости и теплообмена в действительных тепловых устройствах, отличны от условий, наблюдавшихся в экспериментах, на основе которых получены эти формулы. [c.255]

При разработке общего метода расчета слоевой сушки должны быть учтены как условия тепло- и влагообмена между поверхностью материала и окружающей средой, так и явления распространения тепла и влаги внутри высушиваемых тел. По первому из этих процессов в настоящее время имеются некоторые данные, хотя и недостаточно точные, но позволяющие принять те или иные численные значения коэффициентов теплоотдачи для практических расчетов. Значительно сложнее задача по определению влияния процессов внутри кусков. Однако, как показывает опыт, эти процессы могут быть достаточно удовлетворительно описаны эмпирическими формулами, например формулой Г. К. Филоненко [Л. 44]. Большое количество обработанных Г. К. Филоненко опытных данных показало, [c.313]

Заметим в заключение, что численные значения коэффициента теплоотдачи, а также характер его изменения по длине зависят не только от условий течения и теплообмена, но также и от принятого способа определения а, т. е. от того, пользуемся ли мы уравнением (2-19) или (2-20). [c.18]

Из проведенных численных исследований следует, что наиболее резкие перепады температур в теле находятся в объемах, близлежащих к областям изменения коэффициентов теплоотдачи, максимальное значение погрешности при определении температурного поля достигается только в областях изменения коэффициента теплоотдачи и что, о ростом теплоотдачи в e области нагрева температурные напряжения уменьшаются. [c.98]

Итак, на основании изложенного выше можно рекомендовать такую последовательность действий при расчете процессов конвективного теплообмена. Для рассматриваемого процесса вычисляются критерии Рейнольдса Re, Грасгофа Gr и Прандтля Рг. По справочнику подбирается формула для определения числа Нус-сельта Nu и вычисляется его значение. Далее определяются по формуле (10.9) численное значение коэффициента теплоотдачи а и по (10.8) плотность теплового потока q, а затем другие необходимые параметры, характеризующие процесс теплообмена. [c.132]

Целесообразно сравнить измеренные значения коэффициентов теплоотдачи 0(.u3M со значениями с расч. вычисленными посредством численного определения интеграла Лайона [З] [c.86]

Найденные по номограммам 2-22—2-24 значения а численно равны коэффициентам теплоотдачи от стенки к среде аг. Если В 031Н И-кает необходимость определения значений коэффициентов теплоотдачи [c.109]

Осуществляется такое построение следующим образом. Изготовляем модель исследуемой формы в любом масштабе из нормального материала. Производим тщательное определение всех геометрических величин, необходимых и достаточных для описания данной формы. Нагрев форму, предоставляем ей охлаждаться в условиях постоянства а и температуры внешней среды t. Измеряем это а, например по методу электрокалориметра, и определяем обычным способом т. После этого по формулам (1.52) и (1.50) вычисляем соответствующие численные значения критериальных величия С и р. Их совокупность дает точку В па кривой (1.55) рис. 8. Далее повторяем опыт с охлаждением формы при той же температуре, но уже при другом численном значении а коэффициента теплоотдачи, и находим другой темп охлаждения т вычислив опять критериальные величины, получаем другую точку В кривой (1.55). Идем так далее, пока не наберем достаточного числа точек, чтобы провести через них главную кривую. В силу нашей основной теоремы она имеет асимптоту, параллельную оси и находящуюся от нее в расстоянии р . Для определения этой последней величины необходимо найти коэффициент формы К, что также осуществляется, как мы видели в 3, экспериментальным путем. [c.106]

Правая часть этого соотношения представляет собой функцию двух параметров задачи. Значения этой функции даны па рис. 5-7. Кривые на этом рисунке похожи на кривые для функции f"u, вследствие относительно небольшого диапазона изменения численных значений 5 и,/5я, по сравнению с Р ,,,. Из рис. 5-7 видно, что значение функции С/Кезс/Мнж изменяется от О до 7,4 при температуре поверхности, в 2 раза превышающей температуру торможения внешнего потока, и от О до 2,8 при температуре поверхности, равной абсолютному нулю. Отсюда следует, что в определении коэффициента трения или коэффициента теплоотдачи при градиентном течении допускается грубая ошибка, если расчет ведется [c.143]

Использование уравнения (6.9) позволяет в значительной мере формализовать расчеты переноса теплоты (что особенно удобно в прикладных задачах), сводя их к определению коэффициента конвективной теплоотдачи а. Последний, в отлнчие от коэффициента теплопроводности X, не является физической характеристикой тела. Если использовать термодинамическую аналогию, то коэффициент конвективной теплоотдачи а можно рассматривать как функцию процесса , зависящую от большого числа различных факторов формы и размеров тела, температуры, давления и скорости движения среды, физических свойств среды и др. Диапазон численных значений а составляет а 10... 10 Вт/(м К), табл. 6.2. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...